Пята — Момент трения

Выделим на пяте кольцо радиуса г, ширина которого равна бесконечно малой величине dr. Элементарный момент трения dM на этой площади равен [c.229]

Определить момент трения на торце винта домкрата (см. рис. 4.22) при условии, что сила давления на винт F= 50 000 Н, коэффициент трения / = 0,18, диаметр пяты rfn = 30 мм. [c.74]

Полный момент трения в пяте определится как сумма элементарных моментов [c.77]

Для расчета момента трения цапф и пят пользуются формулой [c.151]

Если на вращающийся вал действует осевое давление (рис. 314), то это давление должно быть передано через торец вала неподвижному подпятнику Л. Цапфу В вала, как указывалось выше, называют пятой. Силы трения, возникающие между пятой и подпятником, создают в пяте момент трения М/г, сопротивляющийся вращению вала. [c.311]

Определим момент трения для простейшего случая плоской кольцевой пяты (рис. [c.311]

Полный момент трения в пяте [c.311]

Подставляя вместо К его значение из формулы (15.31), находим окончательное выражение момента трения Мр для приработавшейся кольцевой пяты [c.313]

Электродвигатель 18 через зубчатый ремень 1 вращает шкивы 5 и 5 (частота 75—1500 ( 3%) мин ). Шкив 3 через предохранительный штифт 4, вал, муфту 7, датчик момента трения 9, муфту 10 перемещает вал бабки 12, на котором устанавливают образец 15. Шкив 16 через вал, кулачковую муфту 8, вал, шестерни вращает вал каретки 13, па. котором устанавливается образец 14. Образцы 14 и 15 прижимаются друг к другу силой пружины устройства нагружения 76. Величину нагружения (200—2000 Н) регулируют осью-винтом, который передает нагрузку на образцы через пяту, кронштейн и корпус каретки 13. [c.98]

Из условий равномерного вращения пяты получим соотношение между моментом, вращающим пяту и моментом сил трения [c.309]

П р и м е р. Имеется упорный шариковый подпятник с диаметрами (1 = 100 мм, D = 140 мм, б = 20 мм и с нагрузкой Q = = 4000 /сГ. Найти момент трения в пяте. [c.392]

Момент трения относительно оси пяты [c.647]

Момент трения на пяте [c.405]

В упорных подшипниках с плоскопараллельными участками (фиг. 21) надо учитывать дополнительное сопротивление вращению пяты, оказываемое смазочным слоем постоянной толщины Момент трения от г [c.406]

Момент трения на пяте — по формуле (36). Расход смазки С и затраты энергии и Ла определяют по формулам (34), (35) и (37). [c.410]

Внутренняя часть левой (фиксирующей) опоры выполнена в виде радиально-упорного подшипника, внутренняя часть промежуточного кольца правой (плавающей) опоры — в виде гладкой втулки. Узел пята — подпятник имеется только в фиксирующей опоре. Момент трения колец 12 и 15 относительно наружных 9 и 10 обеспечивают в заданных пределах подшлифовкой торцов при изготовлении подшипника. В остальном конструкция аналогична приведенной выше [c.520]

Выразить момент трения через усилие нажатия, коэффициент трения, диаметры дисков и число пар поверхностей трения (по аналогии о кольцевой пятой) [c.395]

Момент трения в подпятниках с плоской сплошной и кольцевой пятой соответственно [c.195]

Момент трения на пяте, расход смазки, затраты энергии определяются по тем же формулам, что и в предыдущем случае. [c.354]

Для кольцевой пяты момент трения [c.166]

Для шаровой опоры (пяты) (рис. 5,6) момент трения [c.166]

Моменты трения пяты 166, 167 [c.408]

Момент трения приработанной кольцевой пяты определяется по формуле [c.143]

При равномерном вращении пяты и постоянном значении коэффициента трения / внешний момент, преодолевающий момент трения на кольцевой пяте, определяется из формулы [c.208]

Значение момента трения пяты зависит от принятого закона распределения удельного давления на опорной поверхности. [c.67]

Если заданы д р и Q, то, подставляя значение / , определенное из формулы (12), момент трения сплошной пяты можно определить по формуле [c.68]

Момент трения кольцевой пяты определяется по формуле [c.68]

Момент трения на пяте можно выразить через силу Р М р = где др — приведенный диаметр сил трения на пяте. При [c.321]

Момент трения пяты будет [c.379]

МОМЕНТ ТРЕНИЯ ПЯТЫ [c.421]

Профиль зуба циклоидального зацепления 257 --кулачка — Аналитический способ вычисления 202 --эвольвентный — Подрезание зубьев 235—237 Процесс регулирования — Устойчивость 242—244 Пята — Момент трения 421 [c.583]

Для сплошной пяты г = 0 и момент трения Tf = 2j3)fQR. Однако предположение, что на поверхности сплошной пяты = onst, несправедливо. Наибольшее давление приложено к центральной части опорного круга, где и происходит быстрый износ. Поэтому предпочтительнее использовать пяты с кольцевой опорной поверхностью. [c.78]

В первой серии опытов на конец стержня падал груз весом 108 г с высоты 305 мм. Чтобы распределить нагрузку по концу стержня, была предусмотрена тонкая стальная пластинка. Поверхность контакта стальной пластинки с концом стержня была смазана для сведения к минимуму сдерживающего влияния трения. Картины полос для стержня при ударе, приведенные на фиг. 12.1, были сфотографированы камерой Фастакс при скорости съемки 12 500 кадр1сек. Поскольку уретановый каучук, используемый для изготовления образцов, обладает, как это отмечалось в гл. 5, некоторой вязкоупругостью, мон<но было ожидать, что при прохождении вдоль стержня волна напряжений станет ослабевать. Подобное ослабление ясно видно на фиг. 12.2 по уменьшению порядка полос в зависимости от расстояния. На фиг. 12.3 показано, как изменяется форма импульса для пяти характерных моментов времени после удара. При нагрузке падающим грузом можно исследовать только фронт импульса, так как импульс имеет большую протяженность и отражение происходит [c.369]

Сравнивая это выражение с выражением для момента трения в сплошной пяте [уравнение (142), гл. IX], видим, что коэффициент в квадратных скобках может быть уподоблен коэффициенту трения скольжения, в силу чего он может быть назван приведенным к оэффициентом трени я качения шариковой пяты [c.391]

Для быстрых и приближённых расчётов усилий, действующих на шпиндель, значения величин моментов трения в сальнике и пяте Mg учитываются коэфициентом 3 = [c.790]

Момент трения в верхней опоре от силы V при использовании в пяте упорного шарикового прдшипника с диаметром цапфы 0 [c.446]

Применены подшипниковые опоры с реверсивным противовращением промежуточных колец. Конструкция левой и правой опор одинаковы. Цапфа 1 закреплена на раме подвеса 14. Осевая нагрузка воспринимается твердосплавными подпятниками 3 через сферические пяты 2. Осевой зазор регулируют резьбовой пробкой 4, закон-триваемой гайкой 5. Реверсивное противовращение промежуточных колец 12 осуществляют приводным двигателем через редуктор и зубчатые колеса 7, которые крепят с промежуточными кольцами 12 с помощью втулки 6. Наружные кольца 9 п 10 монтируют в крышки 13, которые закрепляют в корпусе 11. Момент трения наружных колец 9 а 10 относительно промежуточных 12 регулируют прокладкой 8. Такая схема установки наружных колец 9 я 10 допускает небольшие угловые перемещения промежуточных колец 12 [c.520]

Фаски отверстий каретки упираются в фаски блокирующих пальцев и дальнейшее перемещение каретки до полного выравнивания окружных скоростей прекращается. Угол наклона фасок подобран таким образом, что, пока действует момент трения, т. е. пока происходит синхронизация кольца 4 и шестерни 22, (см. рис. 84), дальнейшее продвижение каретки по шлицам вторичного вала невозможно. Когда исчезнут сила инерции и момент треыия, блокирующие пальцы 3 (см. рис. 85) займут безразличное положение относительно отверстий в каретке 5 и каретка получит возможность под действием вилки переключения передач продвинуться в осевом направлении. При этом шарики фиксаторов 7 утапливаются, н каретка по большим диаметрам блокирующих пальцев 3 передвигается в сторону третьей передачи. Зубчатый венец каретки бесшумно входит в зацепление с зубчатым венцом шестерни третьей передачи. Включение второй передачи происходит аналогично с той лишь разницей, что в этом случае окружная скорость каретки будет больше окружной скорости шестерни второй передачи 4 (см. рис. 84), и при соприкосновении конусов каретка под действием момента трения будет тормозиться, проворачиваясь относительно блокирующих пальцев в обратном, чем при включении третьей передачи, направлении. Принцип действия синхронизатора четвертой и пятой передач ничем не отличается от принципа действия синхронизатора второй и третьей передач, но конструктивно он выполнен по-другому. [c.174]

Момент трения на кольцевой пяте при допущении р = onst [c.353]

Если пята имеет иесколько опорных поверхностей, например k, то момент трения, в предположении равномерного распределения усилия между всеми гребнями пяты, будет такой же, как и для кольцевой пяты. [c.423]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...