Дп-граф опорный

Обозначения В графе 1—опорные точки в графе 2 — расстояния от технологической базы до опорных точек в продольном направлении Z. Для точек, расположенных справа от базы, эти расстояния положительны. [c.249]

В графе 3 — приращения продольных координат опорных точек. Например, для точки 1 приращение относительно предыдущей точки О равно —10 мм (117 — 127 = —10). [c.249]

В графах 5, 6, 7 — соответственно координаты и приращения координат опорных точек в поперечном направлении X. Расстояния X откладывают от оси шпинделя. Поскольку точки удалены от оси в отрицательном направлении X, эти расстояния (координаты) отрицательны (для центровых станков согласно рис. 15.19 данные координат положительны). [c.249]

На рис. 37 показана структурная схема типичного профило-графа-профилометра. Игла И огибает профиль поверхности П, перемещаясь на опорной колодке 0/7 вдоль него со скоростью вместе с электромеханическим преобразователем ЭМП, заключенным в ощупывающей головке. Игла тем самым приходит в колебательное движение относительно головки и ее опорной колодки. Механические колебания иглы в преобразователе преобразуются [c.131]

Согласно (12.1) матрицу Во = [6,j] можно рассматривать как квазиупругую матрицу 0-узлового графа с опорными соединениями, роль которых играют соединения соответствующего Г -графа, инцидентные его инерционным узлам. Для моделей Г-класса с конфигурацией 0-узлового графа в виде простой цепи матрица Во является симметричной трехдиагональной, причем ее отличные от нуля элементы определяются по формулам [c.197]

Рис. 72. Опорные графы моделей Г-класса.

Необходимые и достаточные условия T nV-преобразования выражаются соотношениями (12.49), а квазиупругие параметры опорного графа такой модели определяются по формулам (12.58), [c.208]

Оценка влияния упругих свойств соединений, связывающих центральные колеса планетарных рядов многорядного редуктора с опорным звеном, производится так же, как для одно- и двухступенчатых планетарных передач. Если для какого-либо планетарного ряда редуктора удовлетворяется условие (4.80), то этот,ряд может быть представлен в общей динамической схеме одним из своих редуцированных графов (рис. 68,6). При определении схемных передаточных отношений учитываются кинематические свойства лишь тех планетарных рядов многорядного редуктора, которые представляются в общей динамической схеме редуцированными графами. Планетарные ряды, характеризуемые полными динамическими графами, рассматриваются как механизмы без редукции. [c.153]

Динамические схемы планетарных редукторов. Простейшими планетарными редукторами являются одно- и двухступенчатые планетарные передачи, у которых остановлено одно из центральных колес (рйс. 7, а). Одноступенчатая планетарная передача (планетарный ряд) представляется в динамической схеме механической системы, в которую она входит одним из своих полных динамических графов (рис. 7,6). Узлы указанного графа связываются ветвями с сосредоточенными массами, которые характеризуют дипа-мическое поведение инерционных элементов механической системы, отражающих соответствующие звенья планетарного ряда. В частности, если звено q планетарного ряда остановлено, то инерционным элементом, связанным с этим звеном, является опорное звено S (стойка). Схемным динамическим образом опорного звена служит сосредоточенная масса с бесконечно большим коэффициентом инерции, обозначаемая в схеме структурным символом абсолютно жесткого закрепления (заделки). [c.120]

Для расчета необходимо вычислить где а р для нагрузки того же типа, как и действующая на балку. В первой графе таблицы (на фиг. 24) даны схемы нагрузок и опорных закреплений балок. Во [c.187]

В графе 2 указывается количество подконтрольных автомобилей данной модификации в соответствии с последним оформленным Извещением об организации опорного автохозяйства . [c.224]

Для автотранспортных предприятий, которые еще не являются опорными, в данной графе проставляется количество автомобилей определенной модификации, взятое под контроль. [c.224]

После выполнения операций по выверке бака приступают к замеру фактического расстояния между опорной плоскостью фундаментной плиты, рамы и закладными плитами в местах их крепления. По фактическим размерам определяют степень обработки каждой пары прокладок и маркируют их соответственно месту установки. Фактические размеры измеряют в четырех точках с погрешностью +0,05 мм. Полученные результаты заносят в графу размеров монтажного журнала. [c.26]

Следовательно, кинематические переменные хорд всегда можно выразить в виде явных функций от кинематических переменных ветвей дерева. Для справедливости обратного вывода матрица Вдз должна иметь обратную. По этой причине при выборе опорного дерева графа системы в него следует включать источники кинематических величин. Из уравнения (61) следует, что кинематические переменные двухполюсников цепи могут быть заданы произвольно тогда, когда они входят в ветви некоторого дерева графа [6]. Как следствие заключаем, что источники произвольно заданных кинематических величин не должны образовывать контура в графе цепи. [c.66]

Таким образом, силовые переменные ветвей всегда можно выразить в внде явных функций ог силовых переменных хорд. Для справедливости обратного вывода матрица (в общем случае прямоугольная) должна иметь обратную матрицу. По этой причине при выборе опорного дерева графа цепи в него не следует включать источники сил. Из уравнения (67) следует также, что силовые переменные Двухполюсников цепи могут быть заданы произвольно только тогда, когда они входят в дополнение дерева (в хорды графа цепи) [4]. Следовательно, источники произвольно заданных сил могут быть включены только в хорды графа цепи. Сравнение уравнении (61), (67) и (56J показывает, чсо при исследовании системы нет необходимости выводить обе системы уравнений. Любая из сисгем является достаточной для решения задачи. [c.67]

I На графе цепи выбирают опорное дерево. В ветви дерева включают все источники кинематических величин, но не включают ни одни источник силы (поэтому каждый из них всегда оказывается хордой графа). [c.73]

В табл. 6.1 в терминах приращений формируется массив NB. Шаг приращений задается по порядковому номеру i опорного узла. Информация во внутреннем представлении, соответствующая произвольной строке массива NB, заносится в графы О—2 первой подгруппы. [c.120]

Подготовка чертежа и заполнение технологической карты. Криволинейные участки контура детали разбиваются на ряд дуг окружностей радиусом R. Точки, ограничивающие отрезки прямых и отдельных дуг окружностей, являются главными опорными точками. Координаты этих точек вычисляются относительно произвольно выбранного начала координат с точностью до десятитысячных долей и их значения заносятся в соответствующие графы технологической карты (табл. 7). [c.305]

Графо-аналитический способ. Первой операцией является определение проекций Zl, 3 и Zз усилий на вертикальную ось (так называемых вертикалов) из уравнений равновесия моментов сил, приложенных в их горизонтальных следах. Задача эквивалентна определению усилий в трех вертикальных опорных стержнях, поддерживающих твердое тело (неизменяемую ферму), нагруженное вертикальной силой Zp, равной вертикалу [c.147]

Для расчета необходимо вычислить ( цр для нагрузки того же типа, как и действующая на балку. В первой графе таблицы (на фиг. 24) даны схемы нагрузок и опорных закреплений балок. Во второй графе приведены значения критической нагрузки в случае двух осей симметрии профиля и приложения нагрузки на уровне оси балки. В третьей [c.187]

В первой графе проставляем обозначения опорных точек эквидистанты. Правила расчетов приращений аналогичны приведенным выше для приращений опорных точек контура, приведенным в табл. 8. [c.123]

На рис. 12.28 ИГМ и граф-схема проектирования ПП К7С2Р — профильного изображения KZ 2. На ИГМ (рис. 12.28, а) показаны основные (03, 8, N8, Г5) параметры ТКС — К2С2Р и формульные параметры (Г, О, ЬК, Р1, А, ЬЗ) ИГМ, рассчитываемые по формулам на рис. 2.28,6. Координаты опорных точек 35...43 определяются посредством этих формул. [c.402]

Проектирование, как и в предыдущих ПП, начинается интерактивным вводом параметров ТКС (N8, 8, 03, Г5, Х8В), расчетом формульных параметров, координат (X, У) опорных точек и определения точек Р32...Р51. После проектирования осей (СЬЫ5132, LN3334), логическим оператором Ы8<2 образуются две ветви дуг графа — дуги Т, 2, по которым проектируются шпоночные пазы, и дуга , по которой проектируются шлицы (в пронципе любое количество, зависящее только от параметра N8). Для проектирования шлиц организован цикл, в котором кроме операторов LN и С1К участвует оператор ЯОТ(А1) — поворот элемента изображения с опорными точками 35, 36, 37. 38, 39 на угол А1, где А — формульный параметр, а 1 — счетчик цикла. Графические исходы проектирования некоторых изображений показаны в конце дуг Т, 2, 3. [c.402]

Если проводить общую классификацию, то в спекл-интерферометрии можно выделить два основных метода корреляционную спекл-интерферометрию и спекл-фото-графию. В каждом из этих методов оптически шероховатая поверхность регистрируется в начальном положении и смещенном относительно него, затем анализируется картина интерферевщионных полос. Отличия метода спекл-фото-графии от корреляционной спекл-интерферометрии заключаются в возможности изменения чувствительности к значению смещения и в отсутствии опорного пучка при фотозаписи. [c.33]

Из выражений (11.4), (11.7) следует, что у динамической модели (А -модели), отображаемой А,г-графом, упругая матрица. G — абсолютно плотная (без нулевых элементов). В дальпейше л будем различать в случае необходимости опорные и иолуопре-деленные Аи-графы. Если все или часть инерционных узлов А -графа имеет опорные соединения, то это опорный [ . -граф. При отсутствии опорных соединений п-граф называется полуопре-деленным. [c.189]

Можно показать, что эти соотношения равносильны первому условию (12.35) и могут быть приняты в качестве условий Тп -преобразования лишь для таких Д -моделей, графы которых характеризуются коэффициентами жесткости (проводимости) только одного знака [20J. Полученные условия (12.15) эквивалентных структурных -преобразований устанавливают возможность структурной трансформации нолуонределенной Д -модели в классе -моделей с полуопределенными (без опорных соединений) ациклическими графами. В этом классе преобразования Д -моде-лей неосуществимы, если выполняется только первое условие [c.203]

Таким образом, в плане практического применения эквивалентных структурных преобразований подкласс моделей с одним безынерционным узлом целесообразно разделить на две группы модели с полуопределенным графом, модели с опорным графом. Необходимые и достаточные условия Гп -преобразования имеют вид соотношений (12,35) для элементов матрицы G [c.207]

Оценка влияния упругих свойств соединений, связывающих центральные колеса планетарных рядов многорядного редуктора с опорным звеном, производится таким же образом, как и в случае одно- и двухступенчатых планетарных передач. Если для какого-либо планетарного ряда редуктора удовлетворяется условие (52), то этот ряд может быть представлен в общей динамической схеме одним из своих редуцированных графов (56), (57) (рис. 7). При определении схемных передаточных отношений учитываются кинематические свойства лишь тех планетарных. рядов многорядного редуктора, которые представляются в общей динамической схеме редуцированными графами. Планетарные ряды, представляемые полными динамическими графами, рассматриваются при указанной процедуре как механизмы без редукции. Если в многорядном редукторе основные звенья отдельных планетарных рядов связаны попарно, то такой редуктор называется замкнутым. Как правило, замкнутые планетарные редукторы являются н д и ф ф е р е н-цальными, то есть содержат планетарные ряды, у которых все основные звенья совершают вращательные движения (рис. 9, а). Замкнутые дифференциальные планетарные передачи иногда получают в результате синтеза простых зубчатых передач и планетарного ряда (рис. 9, б). [c.125]

Матрица контуров представляет собой матрицу коэффициентов уравнений Кирхгофа для кинематических переменных двухполюсников цепи (42). Для практики наиболее важны основные контуры графа, позволяющие получать совместную систему независимых уравнений кинематических величин. Основные контуры графа относительно опорного дерева Т представляют собой е — -f I контуров, образованных каждой хордой и ее единственным путем в дереве Т между вершинами этой хорды. Направление основного контура выбирают совпадаюищм с направлением хорды. Матрицу В/ основных контуров составляют в соответствии с принятой последовательностью индексов хорд и ветвей дерева Т, причем строки должны следовать также в порядке следования порождающих их хорд [c.60]

Основные сечения графа относительно опорного дерева Т представляют собой о — 1 сечений, каждое из которых содержит только одну ветвь дерева Т. Направление основного сечения выбирают совпадающим с направлением порождающей его вети опорного дерева. Матрица Qy основных сечений, составленная в соответствии с упорядоченной последовательностью индексов хорд и ветвей дерева Т, так что сечения идут в порядке следования порождающих их ветвей, имеет вид [c.61]

Уравнения основных контуров. Используя закон Кирхгофа (42) для относи-Tvn Движения узлов в замкнутом контуре, запишем уравнения основных кон-iPOB для графа, изображенного на рис. 20, в, опорное дерево которого образуют Л 2, 4 (жирные линии). Хорды 3, 5 к 6 (светлые линии) определяют основные [c.65]

Таким образом, указанные уравнения образуют совместную систему из 2е — п уравнений, называемых уравнениями системы, решение которой позволяет найти искомые переменные. При решении уравнения записывают через преобразования Лапласа искомых переменных. Сложность операций, связанных с решением системы уравнений, можно существенно уменьшить, если использовать определенные порядок подготовки уравнений и последовательность операций при их решении [6]. Прежде всего необходимо выбрать опорное дерево графа цепи, причем так. чтобы источники кинематических величин были представлены в графе ветвями, а источники сил — хордами. Если это сделать невозможно, то нельзя получить и полное решение. Далее необходимо сгруппировать полученные уравнения основных сечений и контуров так, чтобы заданные переменные ветвей н хорд были представлены самостоятельными матрицами-столбцами. С учетом сказанного матрицы Byjj и представим через подматрицы [c.69]

Следует упомянуть также не иоказапные иа рис. 1.2.3 схемы линзовой голографии, такие как голография сфокусированных изображений, линзовая фурье-гологра-фия, голография с фокусируемым опорным пучком. Из существующих схем голографирования наиболее широко применяются схемы голографии Френеля и фурье-голо-графии. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...