Термическая обработка дисперсионно-твердеющих сплавов

Термическая обработка дисперсионно твердеющих сплавов состоит из двух последовательных операций 1) закалки с температур 1000— 1300° С для перевода выделившихся при предшествующей обработке карбидов и металлических соединений в твердый раствор 2) старения — длительной выдержки при температуре 650—850° С для выделения избыточных фаз в мелкодисперсной форме. [c.202]

Термическая обработка дисперсионно-твердеющих сплавов [c.135]

Однако для некоторых деталей, работающих при высоких температурах, условия термической обработки дисперсионно твердеющих сплавов и стали подбираются с учетом завершения дисперсионного твердения не в процессе термической обработки, а при эксплуатации деталей, если при этом не будет происходить охрупчивания. [c.270]

Развитие многокомпонентных сплавов на основе РЗМ привело к существенному видоизменению технологии производства дисперсионно-твердеющих сплавов и приблизил ее к таковой для спеченных магнитов, поскольку измельчение и спекание позволяют получить наиболее однородную и мелкозернистую структуру. Проведение после спекания термической обработки в виде серии отпусков при температурах [c.524]

Наиболее высокими технологическими и эксплуатационными свойствами обладают дисперсионно-твердеющие сплавы. В мягком состоянии эти материалы обладают высокой пластичностью, поэтому из них можно изготовить упругий элемент любой сложной формы. Во время термической обработки, которая называется старением или облагораживанием, происходит дисперсионное твердение материала, и он приобретает высокие упругие и прочностные свойства. [c.17]

Ранее была показана сильная зависимость структуры и некоторых физико-механических свойств сплавов ниобий—цирконий (гафний) —азот от термической обработки. Поскольку рассматриваемая группа сплавов является дисперсионно-твердеющими сплавами, можно комплекс прочностных и пластических свойств этих сплавов менять за счет подбора соответствующей термической обработки по схеме закалка + старение. Так, 100-часовая прочность при 1100° С сплава НЦА-45 после отжига при 1400° С составляет 11,5 кгс/мм , тогда как термообработка этого сплава по режиму отжиг при 1600° С (1 ч) и старение при 900° С (1 ч) увеличивает о ш до 13 кгс/мм [146]. Можно предположить, что использование [c.238]

Таким образом, проведенное исследование показало, что сопротивление релаксации напряжений при повышенных температурах у дисперсионно твердеющих сплавов весьма резко зависит от режимов термической обработки. Это закономерно, так как релаксационная стойкость является структурно чувствительным свойством. А структура и, следовательно, прочность дисперсионно твердеющих сплавов регулируются термической обработкой. [c.15]

Проведение старения непосредственно после горячей механической обработки (ковки или прокатки) приводит к повышению предела текучести на 200—300 МПа, предела прочности на 50— 150 МПа по сравнению со значениями этих показателей для сталей, подвергнутых двойной термической обработке. Поскольку увеличение прочности и даже некоторый рост пластичности и вязкости сохраняется при низких температурах, то следует считать указанную термообработку (старение после ковки) методом улучшения свойств высокопрочных дисперсионно-твердеющих сплавов в случае необходимости их применения в условиях низких температур. [c.29]

Химический состав, термическая обработка и магнитные свойства деформируемых дисперсионно-твердеющих сплавов [1] [c.805]

Дисперсионно-твердеющие жаропрочные стали и сплавы требуют проведения сварки в строго определенных условиях нагрева и охлаждения, они склонны к образованию трещин как при сварке, так и термической обработке. Сварку проводят после закалки материала на твердый раствор. [c.228]

Общим принципом термической обработки жаропрочных сплавов на никелевой основе является определенная последовательность операций, характерная для дисперсионно-твердеющих материалов гомогенизирующий нагрев, быстрое охлаждение и старение при одной или нескольких температурах. Особенностью термообработки жаропрочных сплавов по сравнению с термической обработкой конструкционных сталей является необходимость весьма точной регулировки температуры и контроль за однородностью температурного поля. Детали должны быть защищены от непосредственного радиационного действия нагревателей. Это достигается установкой экранов или использованием муфельных печей. Лучше всего использовать обработку в печах с инертной или защитной средой (аргон, гелий, азот и другие газы). [c.208]

Есть еще один вид хрупкого разрушения сварных соединений аустенитных сталей и сплавов — термические трещины. Чтобы уменьшить вероятность появления этих трещин, характерных для дисперсионно-твердеющих жаропрочных сталей и сплавов, нужно уменьшить сварочные напряжения, не допустить, чтобы во время термической обработки они могли превысить предел длительной прочности основного металла. А для этого нужно ослабить или полностью исключить неравномерность сварочного нагрева конструкции, исключить литейную усадку шва. Минимальные сварочные напряжения могут быть созданы при отказе от высокотемпературного нагрева, в пределе —- при отказе от сварки плавлением. [c.365]

Влияние термической обработки на структуру и свойства литых и деформированных сплавов. Отжиг деформированных сплавов ниобий—цирконий—азот и ниобий—гафний—азот, относящихся по составу к группе дисперсионно-твердеющих, приводит к протеканию в них различных структурных изменений, отражающихся в немонотонном изменении прочностных и некоторых других свойств. [c.223]

Для повышения стойкости сварных соединений жаропрочных дисперсионно-твердеющих никелевых сплавов против растрескивания при нагревах необходимо заготовки деталей, подлежащих сварке, подвергать стабилизирующей термической обработке. Режимы стабилизации устанавливают в каждом конкретном случае при отработке технологии. [c.387]

Исследуемые жаропрочные сплавы относятся к сложнолеги- рованным дисперсионно твердеющим сплавам на никельхромовой основе. Высокие жаропрочные свойства их достигаются благодаря выделению в процессе термической обработки мелкодисперсионной интерметаллидной упрочняющей а -фазы на основе Nig (А1, Ti) или NisAl (т]-фаза), стабилизации никельхромового твердого раствора такими элементами, как кобальт, молибден, вольфрам, а также за счет повышения энергии связи атомов в твердом растворе. [c.66]

Именно поэтому целесообразно при разработке подобных сплавов выбирать их состав таким образом, чтобц в них при термической обработке мог протекать прерывистый распад. Хотя теории леги вания подобных сплавов еще не создано, но уже по накопленным данным ясно, что в составе таких дисперсионно-твердеющих сплавов не должно быть поверхностно-активных компонентов или других компонентов, способствующих образованию избыточных фаз, тормозящих миграцию границ в процессе распада твердого раствора. [c.41]

С понижением температуры. Поэтому куниали относятся к дисперсионно-твердеющим сплавам. Они упрочняются после термической обработки, заключающейся в закалке с 900—1000 С в воду и старении при 500—600 °С, 1—2 ч. При старении происходит распад пересыщенного твердого раствора с образованием двух- или трехфазной структуры с мелкодисперсными выделениями 0-фазы, представляющей собой соединение NiAl, или одновременно 9- и р-фазы, представляющей собой соединение КЧА12. [c.128]

Были предложены новые группы дисперсионно-твердеющих сплавов на основе системы Си—N4. Это сплавы для токоведущих пружин, работающих при высоких температурах (до 250 °С) состава 1) N4 (15-20) %, Сг (3,5-4) %. Мп (2,1-3)%, V (0,01-0,5)%. Се (0,01—0,05) %, остальное Си после термической обработки (закалка + старение) сплав имеет следующие свойства 370HV Од = 1250 МПа 6=3 % [c.128]

Когда необходимо изготовлять немагнитные и коррозионно-стойкие пру-, жины и другие упругие элементы сложной формы методами холодной пластической деформации с большим обжатием, с глубокой и сложной вытяж-например сильфоны, гофрированные мембраны и т. п., используют аустенитные дисперсионно-твердеющие сплавы, упрочняемые термической обработкой. В закаленном аустенитном состоянии эти сплавы высокопластич- л 11 легко деформируются давлением, [c.219]

При переходе к высокожароирочным дисперсионно твердеющим сплавам на никелевой основе, содержащим наибольшее количество титана и ниобия, вероятность образования околошовных трещин в результате термической обработки особенно велика, и они могут [c.96]

Для упругих элементов, у которых должна быть наиболее высокая коррозионная стойкость, особенно в окислительных средах, а также высокая теплостойкость и хладостойкость, применяют дисперсионно-твердеющие сплавы системы Ni—Сг—W—Со (68НХВКТЮ). Из этого сплава изготавливают упругие чувствительные элементы и детали приборов, работающих при температуре от -196 °С до 500 °С. Химический состав, термическая обработка и свойства приведены в табл. 5.88, 5.89. [c.357]

Принципы оптимизации параметров релаксационной обработки для различных сталей и сплавов в основном совпадают, однако выбор величины действующего напряжения, температуры нагрева, длительности процесса, предварительной термической обработки, условий нагружения во многом зависит от индивидуальных особенностей материала и от характера реализуемого в нем механизма упрочнения. Установлено, что релаксационная обработка является перспективным способом повышения структурной стабильности углеродистой стали [5], а также ряда дисперсионно-твердеющих сплавов [10]. Например, проведение релаксационной обработки на стали 50ХФА после стандартной закалки и отпуска при 200° С — нагружение при 250—300° С до напряжения, равного Оо,оо5> — позволило повысить предел упругости на 20—30% (по данным Г. А, Мелковой). Применение программного нагружения при 150—250° С способствовало повышению предела упругости бериллиевой бронзы почти на 50% и увеличению релаксационной стойкости при статическом нагружении в 4 раза (по данным Ю. А. Каплуна). [c.688]

Нимоники. В состав этих сплавов, кроме хрома, добавляют титан, алюминий, молибден, вольфрам и т.д. При термической обработке они образуют с никелем (кобальтом, хромом) дисперсные интерме-таллидные фазы типа (N1, Со, Сг), Т1, (N1, Со, Сг)зД1, упрочняя нимоники. Состав некоторых дисперсионно твердеющих сплавов 258 [c.258]

Конечно, цель такой термической обработки — повышение жаропрочности аустенитные стали второй группы обладают жаропрочностью более высокой, чем гомогенные аустенитные стали, что объясняется тонким распределением второй фазы, однако это является преимуществом только при кратковременных сроках службы при длительных сроках службы (t>100 ч) избыточная упрочняющая фаза скоагулирует, и тогда гомогенные сплавы превосходят по жаропрочности дисперсионно твердеющие. [c.471]

Для сварных соединений сложнолегированных дисперсион-но-твердеющих сплавов, предназначенных для длительной работы, приходится рекомендовать полную термическую обработку, т. е. гомогенизацию (аустенитизацию) с последующим старением. Попытки отказа от аустенитизации, например, в случае сплавов типа нимоник, не приводят к положительным результатам. Правда, время аустенитизации, например, удалось несколько уменьшить (вместо 8 ч до 3—4 ч). В отдельных случаях можно пойти на некоторое снижение температуры аустенитизации. Так, по предложению С. И. Германа (Харьковский турбинный завод им. Кирова) для крупногабаритного сварного корпуса турбины из сплава ЭИ725 была успешно применена низкотемпературная аустепити-зация при 950° С, вместо рекомендуемой для этого сплава температуры ИЗО—1180" С. Разумеется, старение сварных соединений здесь совершенно необходимо. [c.274]

Широко применяется силумин эвтектического состава АЛ2, содержащий 10-12 % кремния. Структура этого сплава представляет собой грубодисперсную эвтектику с включениями первичного кремния. Такая структура приводит к низким механйческим свойствам, особенно пластичности. Для измельчения структуры силумин модифицируют добавками малого количества натрия (0,5-0,8 % ) в виде смеси солей NaF (67 % ) иКаС1 (33 % ). Модифицированный силумин имеет очень хорошие литейные свойства, но малую прочность (а =180 МПа). Термической обработкой этот силумин не упрочняется. Уменьшение содержания кремния и добавка небольшого количества магния и марганца (АЛ 4, АЛ9) ухудшает литейные свойства силуминов, но улучшает механические. Эти сплавы являются дисперсионно твердеющими и упрочняются закалкой и старением. Кроме силуминов используются литейные сплавы алюминия с медью и магнием. Они обладают значительно большей прочностью, чем силумины, но их литейные свойства хуже. [c.207]

Когда необходимо изготовить немагнитные и коррозионно-стойкие пружины и другие упругие элементы сложной формы методами холодной пластической деформации с большим обжатием, глубокой и сложной вытяжкой, например силь-фоны, гофрированные мембраны и т. п., используют аустенитные дисперсионно-твердеющие, т. е. упрочняемые термической обработкой, сплавы (табл. 10). В закаленном аустенитном состоянии эти сплавы высокопластичны и легко обрабатываются давлением, а затем после деформации в процессе последующего отпуска (старения) упрочняются. Эти сплавы упрочняются и в больших сеченияя и поэтому могут быть применены для изготовления сравнительно крупных по размерам упругих элементов. [c.702]

В связи с разрушением ряда деталей нефтяных компрессоров были проведены лабораторные и заводские испытания в водных растворах сероводорода низколегированных конструкционных сталей, дисперсионно-твердеющих нержавеющих сталей и дисперсион-но-твердеющих сплавов на основе никеля [133]. Все испытываемые стали после термической обработки до достаточно высокого предела текучести оказались склонными к сероводородному растрескиванию. Сплавы на основе никеля монель К и инконель (80% N1, 15% Сг, 5% Ре) в этих условиях не подвергались разрушению. [c.67]

Эти оплавы характерны высокими механическими и коррозионными свойствами, морозостойкостью, обладают достаточно хорошими пружинящими свойствами и удовлетворительно обрабатываются давлением в горячем состоянии. На рис. 401—404 ооказаны разрезы медного угла тройной системы медь — никель — алюминий. Из диаграмм видно, что область твердого раствора а этой системы при высоких температурах весьма значительна. С понижением температуры границы области резко сдвигаются в сторону медного угла, вследствие чего эти сплавы относятся к типу дисперсионно твердеющих. Действительно, под влиянием термической обработки (закалка с 900Х в воду и отжиг при 500°С 2 ч) сильно повышаются механические свойства этих сплавов (прочность и твердость и предел упругости [141]). [c.333]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...