Оптимальность по критерию устойчивости

Долгое время критерием устойчивости погрузчиков являлся статический коэффициент запаса устойчивости в продольном направлении. Этот коэффициент представляет собой отношение опрокидывающей нагрузки к номинальной. Принимая в качестве параметра устойчивости процентную перегрузку, необходимую для опрокидывания погрузчика, с полностью поднятым грузом, нельзя однозначно решить, принимать ли коэффициент продольной перегрузки при вертикальном положении грузоподъемника или при наклоне его вперед. По этой причине не определена оптимальная величина процентной перегрузки, так как, в зависимости от высоты подъема груза и угла наклона грузоподъемника вперед, ее значение резко возрастает, что приводило к созданию тяжелых и громоздких машин, а это вызывало неоправданные потери площадей, требующихся для работы. [c.125]

При определении оптимального положения створа и профиля перехода расчет следует производить по критерию приведенных затрат с учетом требований, предъявляемых к прочности и устойчивости трубопровода и охране природы. [c.468]

Инженеры используют модели при конструировании сложных искусственных объектов. Так, при расчете систем автоматического управления ракетой применяются дифференциальные уравнения, описывающие ее поведение. На основе этих уравнений делается расчет, определяющий, каким должен быть регулятор, чтобы движение ракеты было устойчивым, удовлетворяло совокупности заданных требований либо было оптимальным по заданным критериям. [c.114]

Процедура оптимального проектирования коробок скоростей металлорежущих станков, описанная в работе [21, сводится к полному перебору вариантов кинематики с оценкой их по четырем критериям минимальное число колес, минимальная масса колес, минимальный шум и максимальный КПД. Недостатком является слабая связь выбранных критериев с основными показателями станка (производительность, точность и устойчивость работы). Кроме того, полный перебор возможен только в достаточно узкой области изменения рассматриваемых параметров. [c.89]

Использование для аналитического определения условий существования и устойчивости наиболее производительных режимов вибротранспортирования (т. е. режимов интенсивного подбрасывания) метода граничных условий [4] и методики исследования устойчивости по моментам перехода [1] дает возможность записать оптимальное значение амплитудного критерия, соответствующее скоростному устойчивому режиму движения, в виде [c.71]

Критерием оптимальности служит условие равнопрочности нитей. Этот метод использован для определения оптимальных схем армирования в различных работах [54, 58, 61, 62, 69, 89, 102, 106—ПО, 114, 116, 118, 129, 134]. При этом задача расчета оболочки является статически определимой. Возможны также другие критерии оптимальности, например, по минимуму характерной деформации [112] или по максимуму критической нагрузки в задачах устойчивости [62, 70, 116]. [c.6]

В работах [4, 86, 192, 215] рассматривается оптимизация оболочек из композитных материалов по устойчивости при осевом сжатии или внешнем давлении с переменными по координатам характеристиками. В качестве критерия оптимальности используется условие минимума веса оболочки (точнее массы или объема) при ограничениях на прочность и устойчивость. [c.46]

Простейшим но структуре алгоритмом глобального поиска является независимый поиск (методы Монте-Карло), оенованный на случайном переборе точек в ограниченном пространстве Gp варьируемых параметров [51, 90]. Характерной особенностью методов Монте-Карло является постоянная в течение всего поиска нлот-пость распределепия зондирующих точек. Поэтому для решения этими методами задач оптимизации машинных агрегатов с многомерными векторами Р варьируемых параметров обычно необходимо выполнить значительное число проб. Выгодным для задач динамического синтеза машинных агрегатов свойством метода случайного поиска е равномерным распределением пробных точек является возможность одновременного онределения нескольких оптимальных решений, соответствующих различным критериям эффективности. Это свойство независимого глобального поиска особенно важно для задач параметрической оптимизации машинных агрегатов, оперирующих с неприводимыми к единой мере локальными критериями эффективности. Такая ситуация характерна для параметрического синтеза динамических моделей машинных агрегатов по критериям эффективности, отражающим, ианример, общую несущую способность силовой цепи по разнородным факторам динамической нагругкепности ее отдельных звеньев (передаточного механизма п рабочей машины). Аналогичная ситуация возникает также при оптимизации характеристик управляемых систем машинных агрегатов по критериям устойчивости и качества регулирования. [c.274]

Решение задач оптимального параметрического синтеза машинных агрегатов по критериям динамической нагруженности элементов силовой цепи и устойчивости системы автоматического регулирования скорости двигателя, а также задачи частотной отстройки и других на основе изложенных в 15 подходов связано с необходимостью выполнения многовариаптных расчетов собственных спектров оптимизируемых моделей. В таких задачах решение проблемы собственных спектров параметрически варьируемых моделей представляет собой основную по вычислительной трудоемкости процедуру, особенно для расчетных моделей большой размерности. Эффективный систематический алгоритм решения указанной проблемы параметрического синтеза можно построить на основе эквивалентных структурных преобразований сложных динамических моделей (см. гл. III). [c.259]

В большинстве случаев минимуму критериев качества отвечают настройки, лежащие близко к границе устойчивости, как правило, вне области рекомендуемого запаса устойчивости. Это упрощает процедуру выбора оптимальных настроек оптимальные по принятому критерию качества настройки выбираются на границе заданного запаса устойчивости. На рнс. 6.45 показано изменение характера процесса регулирования при изменении настроек ПИ-регулятора по линии заданного запаса устойчивости т = = onst. Точки и 7 (рис. 6,45, а) соответ- [c.455]

Требование, накладываемое устойчивостью расчета микроповрежденности, зачастую оказывается более ограничительным. В некоторых случаях величина шага была в 5—10 раз меньше, чем по критерию Куранта. Оптимальное значение определялось путем прикидочных расчетов. Существует, однако, важный частный случай расчета, так называемая акустическая модель, в котором это ограничение удается отчасти обойти. Модель не учитывает влияние микроповрежденности на напряженно-деформированное состояние, предполагая равенство / ( ) = = О в соотношениях динамической части задачи. В этом случае кине тическое уравнение роста поросодержания (11.54) решается с собствен ным шагом, существенно меньшим т/, определяемым по Куранту Значение главных напряжений, входящее в качестве параметра в урав нение роста пор, определяется линейной интерполяцией между ближай [c.176]

ЭСНОР состоит из следующих подсистем пространственной геометрии трубопроводов физико-механических, геологических и геокриологических свойств грунтов основания МТ и прочностных свойств материала трубы оценки термического и гидравлического (газодинамического) режимов МТ оценки общего и локального НДС оболочки трубы оценки общей устойчивости участков МТ расчета долговечности по всем критериям разрушения МТ оценки остаточного ресурса и (или) оптимальной остановки эксплуатации МТ оценки уровня риска дальнейшей эксплуатации МТ синтеза результатов расчетов оптимизации задач эксплуатации МТ по критериям минимума эксплуатационных расходов и минимума неэкономического ущерба, с выдачей рекомендаций по срокам осмотров, ремонтов, формирования заказов на запасные трубы и арматуру и т.п. [c.100]

Постановка и решение задачи оптимизации. Требуется спроектировать тороидальную оболочку, работающую на устойчивость в условиях гидростатического давления, так, чтобы при заданных объеме внутренней полости оболочки, размере оболочки L и расходе материала нагрузка потери устойчивости оболочки была максимальной. Оболочка изготавливается способом непрерывной биспиралыной намотки из углеэпоксидного композита, монослои которого имеют следующие упругие характеристики , = 176 520 МПа, 2 = з=15 690 МПа, V2, = 0,289, V2з = 0,285, 012=0,3=4590 МПа. Из анализа проектного задания следует, что критерием эффективности проекта является максимум критической нагрузки потери устойчивости оболочки который должен быть достигнут выбором оптимальной формы меридиана, т. е. формы поперечного сечения оболочки и угла укладки монослоев композита. Так как форма поперечного сечения оболочки не задана, оптимум проекта будем искать в подклассе тороидальных оболочек эллиптического поперечного сечения (рис. 5.4). При этом на варьируемые параметры а и по условиям задачи накладываются ограничения вида [c.227]

При сварке сталей со средней устойчивостью аустенита выбранный по Шд режим часто требует корректировки для получения заданных механических свойств. В этом случае дополнительным критерием служит интервал скоростей охлаждения А опт, в котором обеспечиваются оптимальные механические свойства в околошовной зоне и в других участках соединения до и особенно после отпуска. Интервал Дшопт устанавливают по методам [c.43]

Устойчивость круговых замкнутых подкрепленных оболочек. Прн определении критических нагрузок и несущей способности подкрепленных оболочек и выборе оптимальных соотношений между размерами обшивки и подкрепляющих элементов возможны два подхода. Если ребра находятся на большом расстоянии одно от другого, то их рассматривают как дискретные элементы в этом случае задача об устойчивости оболочки рассматривается в строгой постановке с учетом взаимодействия между оболочкой и подкреплениями. Если ребра расположены достаточно часто, то используют другую расчетную схему, когда путем размазывания жесткости ребер переходят к модели конструктивно анизотропной оболочки. При определении расчетной схемы часто исходят из соотношения между длино11 волны, образующейся при выпучивании подкрепленной оболочки, и шагом ребер. Полагают, что в тех случаях, когда шаг ребер в несколько раз меньше длины волны, может быть принят второй путь, основанный на переходе к модели анизотропной оболочки. Но, по-видимому, такой критерий является недостаточным. Его необходимо дополнить требованием, чтобы критическая нагрузка, соответствующая местной потере устойчивости обшивки, была больше величины критической нагрузки при общем выпучивании подкрепленной оболочки. Если геометрические параметры оболочки и подкрепляющих ребер таковы, что местная потеря устойчивости предшествует общей, то даже в случае образования значительных по своим размерам вмятин, захватывающих несколько ребер, замена подкрепленной оболочки анизотропной моделью может привести к существенной погрешности. [c.153]

Особенности разрушения. В зависимости от характера критерия прочности (рис. 7.25) возможно как прекращение роста разрушающего давления с толщиной, так и снижение его после некоторой оптимальной толщины. Характер разрушения, наблюдающийся в эксперименте, различен при внутреннем давлении тонкостенные кольца разрушаются так же, как и плоские образцы, испытываемые яа растяжение толстостенные кольца разрушаются по характерной плоскости среза под некоторым углом к оси 0. При наружном давлении у толстотенных колец наблюдается аналогичная плоскость кооперативной потери устойчивости волокон. [c.482]

При сварке сталей со средней устойчивостью аустенита выбранный по УКд режим часто требуется корректировать с целью получения заданных механических свойств. В этом случае дополнительным критерием служит интервал скоростей охлаждения АИ опт котором обеспечиваются оптимальные механические свойства в околопговной зоне и в других участках соединения до и особенно после отпуска [240, 241]. Интервал l Wопт устанавливается по методике ИМЕТ-1, валиковой пробе или непосредственно на сварных соединениях [117, 118, 166, 261]. [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...