Значения Кп и Wn для круглых труб при

При указанных значениях УИк и к гю,, = 0,3 коэффициент понижения эффективности газоочистного аппарата соответственно для круглой трубы кп = 0,953 и плоского канала к., == 0,970. [c.68]

Сравнить значения чисел Нуссельта и коэффициентов теплоотдачи при турбулентном течении воды, воздуха и натрия в круглой трубе в диапазоне чисел Рейнольдса от 10 до 10 . [c.103]

При расчете принять коэффициент теплоотдачи от поверхности оболочки к теплоносителю постоянным по длине, н его значение определить приближенно по формуле для теплоотдачи в круглых трубах и без поправки на температурный фактор. [c.251]

Значения коэффициента сопротивления трения >. определяются по формулам, приведенным выше для круглых труб, с заменой в них диаметра на [c.235]

Сопротивление реального трубопрово-д а является нелинейным и зависящим от режима течения жидкости. Режим течения жидкости при движении в круглых трубах оценивается по значению числа Рейнольдса Re = V )/v, где V — скорость движения жидко- [c.104]

Критическим значением числа Рейнольдса для круглых труб будет значение Rei p = 2320, при меньших значениях режим течения ламинарный, при больших — турбулентный. [c.105]

Пока число Рейнольдса мало, силы вязкости преобладают над силами инерции и всякие случайно возникающие в жидкости возмущения гасятся силами вязкости. При возрастании числа Рейнольдса до значения, называемого критическим, силы инерции становятся сопоставимыми с силами вязкости и наблюдается переход от,ламинарного режима течения к турбулентному. Например, для жидкости, текущей ио гладкой круглой трубе (в качестве линейного размера / которой взят ее диаметр), Ре -2300. При этом несущественно, за счет чего получается большое значение числа Рейнольдса возрастает ли оно при увеличении линейного размера I пли же скорости течения V, либо за счет малого значения кинематической вязкости. Поэтому число Рейнольдса может служить критерием механического подобия различных потоков. [c.146]

Рассмотрим круглую трубу, в которой максимальное давление может достигать значения р н1м . Сила давления на полукруглую полосу длиной / (рис. 2-18) будет, как уже известно, равна давлению на проекцию этой полосы, т. е. будет [c.36]

Изложенное относилось к движению жидкости в круглых трубах. Однако изучение эпюр скоростей в реках показывает принципиальную пригодность полученных выражений также и при других числовых значениях констант. [c.85]

Для круглых труб значение расходной характеристики в квадратичной области можно вычислять по формуле (в метрах) [c.122]

Численные значения коэффициента местного сопротивления для дросселя и крана, установленных в круглой трубе [c.215]

Подобные таблицы при различных значениях п могут быть составлены на основе приложений 1 и 5 (с учетом данных табл. V.4) для любых стандартных круглых труб. [c.123]

Из уравнения распределения скорости (3.53) можно определить значения безразмерной максимальной и среднерасходной скоростей При у -I, т.е. на оси круглой трубы, местная скорость равняется максимальной и и из уравнения распределения скорости (3.53) следует, что U/v. определяется выражением (рис. 3.13, линия 1) [c.81]

Подставляя значение С в (5.13), получим закон распределения скоростей по сечению круглой трубы при ламинарном режиме движения, установленный английским физиком Дж. Стоксом, [c.69]

Переход ламинарного режима в турбулентный кратко описан в п. 6.6 для течения в круглых трубах. Он наблюдается и при течениях в каналах разной формы, конфузорах, диффузорах, в пограничном слое при обтекании тел, в свободных струях. Хотя переходные явления для каждого класса потоков имеют некоторую специфику, но в основе любого из них лежит потеря устойчивости ламинарного течения, которая наступает при достижении определенных значений гидродинамических параметров. [c.359]

Наряду с различием конфигураций граничных поверхностей необходимо учитывать влияние режимов движения жидкости на величину и механизм потерь. Как известно из гл. 2 и 5, кинематические структуры ламинарного и турбулентного потоков различны турбулентные пульсации порождают добавочные касательные напряжения, которые обусловливают увеличение потерь энергии в турбулентных потоках по сравнению с ламинарными при сопоставимых условиях. Для оценки потерь важно знать условия перехода ламинарного течения в турбулентное. Этот вопрос рассмотрен в 6 настоящей главы. Здесь укажем только на классический опыт О. Рейнольдса, который, наблюдая поведение подкрашенных струек жидкости в стеклянной трубке, установил существование критического значения числа Ре = цd/v, определяющего границу между ламинарным и турбулентным режимами. Если для круглых труб число Рейнольдса опре-152 [c.152]

Опыты показали, что переход ламинарного движения в турбулентное происходит при определенном значении числа Рейнольдса, называемом критическим числом Рейнольдса. Для гладкой круглой трубы при острых краях входного сечения критическое число Рейнольдса, подсчитанное по средней скорости и по диаметру трубы, приблизительно равно 2300. Критические числа Рейнольдса для всех других потоков определяются экспериментально. При движении проводящих жидкостей в трубах в поперечном магнитном поле критическое число Рейнольдса может значительно превышать 2300. [c.15]

Существующие методы можно разделить на теоретические (в основе их — теория устойчивости движения, различные полу-эмпирические способы) и экспериментальные. Экспериментально точка перехода определяется так же, как и для круглых труб, по критическому значению чисел Re. Критические числа Re для точки перехода обычно выражаются либо через координату точки перехода, либо через одну из характерных толщин пограничного слоя б, б или б . Для пластинки [c.324]

Значения величин С, 1, а, К к Ь для круглых труб, подсчитанных по полной формуле акад. Н. Н. Павловского при п=0,012 (для размеров в ж и сек) [c.335]

Установим зависимость для определения потерь энергии в круглой трубе при ламинарном режиме. Выше указано, что у есть разность давлений в сечениях /—/ и //—II, которая расходуется на преодоление сопротивлений Подставив это значение в уравнение (203), получим [c.141]

При равномерном движении расчеты ведутся по уравнению Шези с учетом особенностей, присущих только руслам замкнутого сечения. В них при превышении некоторого значения глубины наполнения для круглой трубы (hid = 0,813) увеличение х происходит интенсивнее, чем увеличение а . Вследствие этого гидравлический радиус уменьшается, хотя глубина растет. [c.49]

Для круглых труб график зависимости параметров /4 и В от относительной глубины наполнения h/d представлен на рис. 16.4. Очевидно, что рассчитанные значения А п В имеют максимум при hid — 0,95 (для А) и hid = 0,813 (для В). [c.49]

Пусть задан процесс —стационарный вынужденный конвективный теплообмен капельной жидкости со стенками круглой трубы (натурный объект), т. е. заданы значения чисел подобия Рейнольдса Re = i/ /v и Прандтля Pr = v7 , где Шо —средняя скорость жидкости / — характерный размер, в данном случае диаметр трубы d v, а —физические константы. [c.40]

Рассмотрим процесс обтекания круглой трубы потоком невязкой жидкости. На рис. 10.4 изображена схема обтекания. Проследим за изменением гидродинамических параметров в струйке, которая натекает на трубу в критической точке О и далее огибает цилиндрическую поверхность в направлении к С и В. Скорость в струйке на бесконечном расстоянии от критической точки вверх по потоку обозначим через а давление через р , местные значения этих величин у поверхности трубы через wap. [c.192]

Найти полярный Ур и осевой У моменты инерции сечения круглой трубы, приближенно рассматривая сечение как тонкое кольцо толщиной и длиной nd по средней линии. Выразить точное значение У ", полученное как разность моментов инерции наружного (di=d+0 и внутреннего d =d—i) кругов, через и отношение t/d. Насколько отличается приближенное значение от точного при отношении tjd=0, 1 [c.80]

При найденной эпюре распределения скоростей и по живому сечению потока величины коррективов о и а в случае ламинарного движения жидкости в круглой трубе оказываются равными olq = 1,33 сх = 2,0. (Эти численные значения а и о были установлены в результате анализа полученных выше зависимостей.) [c.140]

Были рассчитаны коэффициенты сопротивления шаровых ячеек четырех правильных укладок модели Слихтера (тетра-октаэдрической, кубической и двух промежуточных) и трех укладок шаров в круглой трубе с N = Djd, равными соответственно 1,3 1,5 и 2,0. В расчетах принимались значения константы струи, равные 0,08 0,10 и 0,12. Результаты расчетов приведены в табл. 3.1. [c.54]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

По формулам (2.32), (2.33) и (2.35) определяют коэффициенты понижения эффективности работы тепло- и массообменных аппаратов при любом т, т. е. при характере распределения скоростей, описываемом степенной функцией (см. рис. 1.15). Значения этих коэффициентов, а также М, и jV при различных т приведены ниже (в числителе для круглой трубы, в знаменателе для плоской), при этом коэффициенты r], и рассчитаны только для kiWy, = 0,3. Последние коэффициенты можно определять, например, либо по формулам (2.8) и (2.13) и соответственно (2.16) и (2.17), либо, зная. Д4 , по рис. 2.1. [c.67]

Сравнить значения местных чисел Нуссельта при ламинарном течении жидкости в круглой трубе в условиях постоянной плотности теплового потока на стенке, без предвключенного участка гидродинамической стабилизации (Nur) и при наличии такого участка (Nur x). Сравнение провести для относительных расстояний от входа в обогреваемый участок xld=, 2, 5, 10, 15 и 20. Число Рейнольдса принять Re =1800. [c.75]

На фиг. 2.20 показана интенсивность турбулентности потока для различных размеров и расходов переносимых твердых частиц (массовый расход вещества частиц во всех случаях от 90 до 180 г1сек). Из фиг. 2.20 с.ледует, что при содержании частиц до 0,06 3 на 1 3 воздуха, реа.лизованном в этих экспериментах, их присутствие не оказывает существенного влияния на турбулентность воздушного потока. То же самое подтверждается данными о коэффициенте турбулентной диффузии и масштабе турбулентности, приведенными на фиг. 2.21 и 2.22. Измеренные значения коэффициента турбулентной диффузии несколько превышают полученные для случая круглой трубы. Коэффициенты диффузии при турбулентном течении в трубах впервые измерены в работе [c.90]

Для потока в трубах некруглого сечения (квадратного, прямоугольного) Некр близко к Кекр круглых труб. Значение Re находят по формулам (16), (17) и (18), принимая за характерную скорость среднюю скорость потока Оср- По этим формулам, например, для потока кольце- [c.81]

Для гид )отехннков особое значение имеют вопросы, связанные с движением жидкости в открытых (безнапорных) руслах (каналы, реки). Поэто, 1 весьма существенно выяснить, можно ли распространить формулы, иолучеп-иые выше из анализа напорного движения в круглых трубах, на открытые русла. [c.91]

Кроме конфигурации граничных поверхностей необходимо учитывать влияние режимов движения жидкости па величину и механизм, потерь. Как известно из гл. 2 и 5, кинематические структуры ламинарного ji турбулентного потоков различны турбулентные пулбсащш "Гпорождают добавочные касательные напряжения, которые вызывают увеличение потерь энергии в турбулентных потоках по сравнению с ламинарными при сопоставимых условиях. Для оценки потерь важно знать условия перехода ламинарного течения в турбулентное. Этот вопрос рассмотрен в п. 6.6. Здесь укажем только на классический опыт О. Рейнольдса, который, наблюдая поведение подкрашенных струек жидкости в стеклянной трубке, установил сугцествование критического значения числа Re =-- vdh, определяющего границу между ламинарным и турбулентным режимами. Если для круглых труб число Рейнольдса определять по формуле Re = vdiv (где а — средняя скорость потока d—диаметр трубы), то, как показали опыты О. Рейнольдса и других исследователей, при Re < Re p = = 2300 наблюдается устойчивый ламинарный режим, при Re > [c.140]

Для длинных круглых труб (//< / > Pe.,J 2) и щелей (//с/, > > Pe i,/70) влиянием на теплообмен участка стабилизации можно пренебречь. Тогда при 4т = onst среднее по всей длине трубы значение критерия Нуссельта будет Nu-, 3,66 для круглой трубы и Nu,K = 7,50 для нлоской щели. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...