Пример стали

Расчет по предлагаемой модели в случае ОНС был выполнен на примере стали 304 при равенстве второго и третьего главных напряжений ог = Оз > 0. Результаты расчета хорошо соответствуют (рис. 3.6) эмпирической зависимости [100] [c.175]

Рассмотрим превращение переохлажденного аустенита на примере стали эвтектоидного состава (0,8% С). С увеличением степени переохлаждения (ниже 727° С) увеличивается разность свободных энергий AF аустенита и перлита, что ускоряет процесс превращения. Но в этих условиях уменьшается скорость диффузии D углерода, что замедляет превращение переохлажденного аустенита (рис. 82, а). Скорость диффузии углерода особенно умень- [c.114]

Параметры обобщенной диаграммы циклического упругопластического деформирования, получаемые для простых случаев напряженного состояния (растяжение—сжатие, сдвиг—сдвиг), для расчета диаграмм деформирования могут быть распространены и на режимы сложного нагружения, подобные рассмотренным в работе [17] на примере стали 50. Аналогичные данные получены в работе [15] на алюминиевом сплаве Д-16Т. [c.62]

Примером стали, способной пройти весь спектр неустойчивости структуры, является мартенситно-стареющая сталь. Рассмотрим ее структуру в случае стали типа ЭП-678. "Богатство" химического состава этой стали (табл. 25) обеспечивает при старении образование стабильных и нестабильных фаз. При ее закалке (обычно от 900°С) происходит мартенсит-ное (у—а) превращение с образованием ОЦК-мартенсита, обладающего высокой плотностью дислокаций (р 10 см ), В структуре стали после закалки присутствуют карбиды титана, интерметаллическая фаза Лавеса [c.243]

В отличие от прочности, определяемой силой или напрял енн-ем, необходимым для разрушения материала или конструкции, жесткость характеризует устойчивость конструкции к деформации. Она показывает, является ли конструкция устойчивой к изгибу, гибкой или легко провисающей. Различие между жесткостью и прочностью становится очевидным из следующих примеров сталь является прочной и жесткой, полиамид — прочным, но гибким, оконное стекло и фарфор относятся к непрочным, но жестким материалам, в то время как желе является и непрочным, и гибким. [c.181]

Повышение Гкрг с увеличением напрягаемого объема отражается на температурных зависимостях Ki и показано на примере стали 22К на рис. 3.4. Значения К с в полулогарифмйчееких координатах соответствуют Т= [c.42]

Пример. Сталь 20 с бором. Напряжения ai = 300(30) и 02= = 200 МН/м (20 кгс/мм ). При числах циклов Л 1 = 7,4-10 и Л 2 = 2,ЗХ ХЮ зафиксировано резкое изменение сопротивления Д 1=9,5- Х ХЮ-5 ОМ и Д/ 2=2,5-I0- ОМ. Коэффициент / i = 0,8 и /С2 = 0,13, Уб =4,2-10 циклов. Расчетная величина. t i = 200 МН/м (20 кгс/мм ). При определении стандартным методом i0 i = 215 МН/ /м (21,5 кгс/мм ). Опробование метода на сталях 20 40Х и 40И дало ошибку не выше 10%. [c.108]

Отмеченная выраженная зависимость накопленного повреждения от величины и изменения во времени располагаемой.пластичности может быть продемонстрирована и на примере стали Х18Н9Т (500, 600, 650° С). На рис. 1.2.14 приведены соответствующие данные, когда для расчета использовались величины i[i(i), фщах или фпнп материала. При этом также отмечается систематическое и значительное отклонение экспериментальных данных от линейного правила суммирования повреждений при использовании фтах или фтш. [c.37]

С использованием описанного подхода к изучению закономерностей неизотермического малоциклового нагружения и аппаратуры на основе программных систем нагружения и нагрева с обратными связями по нагрузкам (деформациям) и температуре в Институте машиноведения был получен ряд данных, характеризующих неизотермическое сопротивление на примере стали Х18Н9 [91]. [c.46]

Рассмотрим влияние статической нагрузки о на долговечность на примере стали 37Х12Н8Г8МФБ, испытанной по режиму 100=е 700°С (см. рис. 46, кривая 5), Размах термических напряжений оставался во всех случаях постоянным (А(Т=930 МПа).. Б точке а материал нагружали по симметричному циклу с амплитудой Оа=Ао/2 = 465 МПа. Однако при этом значительно различались пределы текучести в крайних точках цикла при нагреве ДО 700 С (сжатие) сго.2= 380 МПа, а при охлаждении до-20—100° С Оо,2 = 600 МПа. Таким образом, при нагреве в образце развивались пластические деформации, и материал повреждался, по-видимому, в большей степени, чем в полуцикле охлаждения. [c.84]

В работе [11] на примере сталей 45 и 12ХНЗА показано, что в области напряжений, превышающих предел выносливости, величина неупругой деформации за цикл на стадии стабилизации определяется размерами и количеством микротрещин, возникающих в процессе циклического нагружения. Наилучшая корреляция наблюдается между величиной неупругой деформации за цикл и произведением числа трещин на средний размер этих трещин. [c.6]

Характерным примером сталей ферритного класса является сталь 12X17 (табл. 9). Отожженная при 780 и 850°С, она имеет предел выносливости соответственно 240 и 270 МПа, Закалка стали от 1100°С с последующим отпуском при 580 и 550°С привела к повышению временного сопротивления на 140-150 МПа и не оказала существенного влияния на предел выносливости. Условный предел коррозионной выносливости этой стали составляет 130—150 МПа и мало зависит от режимов термической обработки. [c.61]

На усталостные свойства поверхностного слоя большое влияние оказывают и окислительные процессы. Как показано в [77] на примере стали Х18Н9Т, устранение доступа кислорода к поверхности с помощью непритовых покрытий приводит к значительному увеличению предела усталости. Физические и прочностные свойства области поверхностного слоя безусловно связаны с физическими и прочностными характеристиками основной области. Поэтому отыскание корреляционной связи между эрозионной стойкостью и физическими характеристиками материала не лишено смысла. [c.293]

Известно, что основными характеристиками механических свойств материалов являются условный предел текучести Но.г, предел прочности щ, и характеризующее пластичность материала относительное сужение при статическом разрыве ф -. В [13] было высказано, а также подтверждено экспериментально в настоящих исследованиях на примере стали Х18Н10Т (рис. 4.11), что зависимости изменения во времени характеристик а1 и (их величины для температуры i и времени т обозначены соответствующими индексами) в первом приближении, что идет в запас прочности, аппроксимируются степенными уравнениями [c.79]

При равномерном деформировании в полуциклах нагружения и разгрузки величину а рекомендуется принимать равной 0,33. Величина кс изменяется в пределах от 0 до 1,0, и для рассматриваемой в качестве примера стали Х18Н10Т в малоцикловой области может быть принята кс = 0,35. [c.81]

Хромоникелемолибденованадиевые стали. Нередко в хромоникелевую сталь кроме молибдена (вольфрама) добавляют ванадий, который способствует получению мелкозернистой структуры. Примером сталей, легированных Сг, N1, Мо и V, могут служить 38ХНЗМФ и 36Х2Н2МФА. Большая устойчивость переохлажденного аустенита обеспечивает высокую прокаливае.мость, что позволяет упрочнять термической обработкой крупные детали. Даже в очень больших сечениях (1000—1500 мм и более) в сердце-вине после закалки образуется бейннт, а после отпуска — сорбит. Указанные стали обладают высокой прочностью, пластичностью и вязкостью и низким порогом хладноломкости (см. табл. 8). Этому способствует высокое содержание никеля. Молибден, присутствующий в стали, повышает ее теплостойкость. Эти стали можно использовать при температуре 400—450 С. [c.281]

Металлы можно сделать более твердыми п тем введения в них добавок элементов, которые способствуют образованию направленных ковалентных связей. Сплавы тверже и прочнее, чем чистые металлы. Лу чший пример - сталь и чистое железо. Прочность при растяжении чистого железа может быть увеличена в 10 раз путем добавления только 1% углерода и еще меньших количеств нике.ля и марганца. Твердость и прочность сплавов можно объяснить особенностями образующихся химических связей. Атомы введенных добавок могут образовать локализованные и жесткие связи. Это ведет к уменьщению способности слоев атомов к скольжению относительно друг друга, в результате чего уменьшается ковкость и увеличивается твердость. Часто при добавлении даже следов углерода, фосфора, серы относительно мягкие и легко поддающиеся обработке металлы становятся очень хрупкими. [c.46]

Обозначения коррозионно-стойких (нержавеющих), жаростойких и жаропрочных сталей согласно ГОСТ 5632-72 состоят из цифр и строятся по тем же принципам, что и обозначения конструкционных легированных сталей, В обозначения литейных коррозионно-стойких сталей такого вида добавляется буква Л. Приведем примеры сталь состава С < 0,08 %, 17,0-19.0 % Сг, 9,0-11,0 % Ni, Ti в интервале от 5 С до 7 % обозначается 08Х18Н10Т, а литейная сталь 16Х18Н12С4ТЮЛ имеет состав 0,13-0,19 % С, 17,0-19,0 % Сг, 11,0- [c.24]

Электрошлаковый переплав. Рассмотрим эффективность электрошпа-кового переплава на примере стали 09Г2С. Ее химический состав до и после переплава (в мас.%) следующий [c.266]

Покажем эффективность применения L -критерия на примере сталей 40Г13Н10Ю5Ф и 40Г11Н10Ю5Ф, различающихся содержанием марганца. Их механические свойства в зависимости от режима старения и значения /.( (-критерия приведены в табл. 27 [388]. Из нее следует, что сталь с более высоким содержанием марганца имеет более высокие предел текучести (Оо,2 = 1000 МПа) и пороговые значения пластичности ( / = 0,50) при старении в течение 6 ч при температуре 600°С. В то же время сталь с более низким содержанием марганца при 5 ч старения резко теряет пластичность. Для стали этого состава предпочтительно старение при 600°С с выдержкой 2 ч. Этот вывод подтверждается и данными расчета фрактальной размерности D (табл. 27). [c.268]

На примере стали типа 18-8, содержащей (в %) 0,06 С 0,98 Si 0,ЗЗМп 0,006 5 О,ОПР 17,1<8Сг 7,88Ni, показано, что превращение у а (при отсутствии наклепа) не происходит при нагреве стали в области температур 400—800 С. Образование вторичного феррита наблюдается только в процессе охлаждения от этих температур начинается оно при 300° С и продолжается при комнатной температуре (рис. 4). В стабильноаустенитных сталях в процессе охлаждения также могут выпадать карбиды, но превращение у а не происходит. Его не удается вызвать даже после холодной деформации в условиях глубокого холода. Е. И. Астров показал, что в холоднодеформированной катаной стали типа 18-8 нагрев при 400—900° С вызывает превращение ау. В литых сталях аустенитизация аналогичного состава не наблюдается. [c.31]

На примере стали, содержащей (в %) 0,046 С 0,47 Si 1,10 Мп 0,023 S 0,016 Р 17,5 Сг 10,5 Ni 2,80 Мо, показано, что нагрев в течени е всего нескольких минут при 700—850° С вызывает появление в высокотемпературном феррите у-фазы, имеющей игольчатое строение. Возможно появление внутри зерен S -феррита не только игол аустенита, но и карбидной фазы (Fe, Сг, Мо)2зСв, причем по внешнему виду комплекс аустенита и карбидов напоминает перлит. На этом основании высказано предположение об эв-тектоидном превращении д -> у + к" внутри островков высокотемпературного феррита. Эвтектоидное превращение или превращение 6 у (без появления карбидной фазы) не охватывает всего объема феррита. Как только в результате указанных превращений, вследствие меньшей растворимости хрома и молибдена в 7-фазе, в основе феррита повышается содержание этих элементов и снижается концентрация никеля и углерода, начинается образование а-фазы по схеме а а. [c.134]

На рис. 44 на примере стали 45 построены номограммы, позво-чпяюш,ие по результатам измерения неупругой деформации за цикл на контрольной ступени программного нагружения построить кривые усталости индивидуальных образцов. [c.74]

Рис. 2.6. Возникновения термической трещины в околошовней зоне ЗТВо, сварных соединений теплоустойчивых хромомолибденованадиевых сталей (на примере стали 15Х1М1Ф) при повторном нагреве

Рис. 2.14. Типичные повреждения сварных соединений теплоустойчивых сталей (на примере стали 15Х1М1Ф), вызванные нарушением оптимальной сварочно-термической технологии

Высокие служебные свойства инструмента из быстроре жущей стали достигаются после термической обработки Рассмотрим фазовые превращения, которые протекают при этом, на примере сталей Р18 и Р6М5 [c.365]

Существенное понижение работы разрушения при статическом изгибе по сравнению с ударным было также показано выше на примерах стали Д6ДС и (а-ЬР)-титановых сплавов. В этих случаях статической хрупкости работа разрушения при статическом изгибе может быть в 10—15 раз ниже, чем при ударном. Поэтому универсальную характеристику чувствительности данного материала к трещине можно получить при параллельном испытании н на ударный, и на статический изгиб. [c.225]

Особенности термической обработки, структуры и свойств быстрорежущих сталей представлены на примере сталей Р18 и Р6М5. [c.615]

Влияние предварительной термообработки на откольную прочность можно продемонстрировать на примере сталей таких марок, как 40Х, ЗОХГСА, 20ХНЗА [46, 75-77]. В [75] образцы стали 40Х были подвергнуты следующей термообработке 1) отжигу при температуре 830—850 °С с охлаждением на воздухе до твердости НВС = 20 2) закалке с 840—860 °С с охлаждением в масле и последующим отпуском при 500—550 °С с охлаждением в масле до твердости НВС = 30—35 °С 3) аналогичной закалке с последующим -отпуском при 150—170 °С до твердости НВС = 50—55. Представленные результаты испытаний (рис. 5.13) говорят о существенном влиянии термообработки на прочность и характер разрушения стали 40Х при ударно-волновом нагружении. Это влияние является след- [c.158]

Влияние хрома. Все стали, обнаружившие повышенную коррозионную стойкость в атмосферных условиях, содержали хром. Роль этого элемента наиболее четко выявляется на примере сталей, выплавленных из углеродистой стали (0,1 % С). Эта группа сталей, по мнению Хадсона и Станнерса [1781, особенно интересна в связи с тем, что некоторые составы соответствуют низколегированным сталям, выплавляемым уже в промышленном масштабе. [c.248]

Проиллюстрируем наблюдающиеся при защите подобных систем закономерности на примере стали и чугуна [56]. В качестве коррозионной среды возьмем электролит, содержащий 30 мг/л Na l и 70 мг/л N32804. Этот электролит имитирует речную и озерную воды, часто применяющиеся в охладительных системах. В качестве ингибиторов рассмотрим нитрит натрия, бихромат калия и двузамещенный ортофосфат натрия. [c.99]

Высоколегированный аустенит очень стабилен главным образом в интервале температур перлитных превращений (600—500° С). В интервале температур бейнитных превращений устойчивость аустени-та намногр меньше. Это хорошо видно на примере стали марки W3, содержащей 2,5% Сг и 4,5% W, на диаграммах изотермических (рис. 211, а) и непрерывных (рис. 211,6) превращений. Количество бейнита и температура начала превращения возрастают с замедлением скорости охлаждения. В структуре стали возникает все больше верхнего бейнита. Для образования чисто мартенситной структуры необходимое время критического охлаждения (f ) составляет всего 5— 20 с, 5оо/ только 34 с, однако п=23 000 с. Поэтому структура таких сталей—в основном инструментов больших размеров—при закалке мол ет становиться вместо мартенситной бейнитной и даже могут встречаться эвтектоидные выделения. К сожалению, при обычных условиях охлаждения перлитное и бейнитное превращения начинаются позже выделения значительного количества карбидов, которые обычно образуются как раз по границам зерен. Вследствие этого снижается содержание легирукзщих компонентов в твердом растворе (см. табл. 114) и резко ухудшаются вязкие свойства стали. [c.266]

Влияние исходного уровня механических характеристик (в частности Со г) материала может оказаться несущественно при испытаниях на малоцикловую усталость. На примере стали перлитного класса 15Х1М1ФЛ при 525°С это иллюстрирует рис. АЗ.35. [c.113]

Влияние конечного раскисления, обеспечивающего различные типы неметаллических включений 1151], на склонность к хрупкому разрушению стали изучали на примере стали 45Л. Ниже иллюстрируется только влияние конечного раскисления на критическую температуру хладноломкости при статическом испытании образцов-плас-тин, ослабленных центральной трещиной и подвергнутых растяжению сосредоточенной нагрузкой [50] (см. приложение 3, рис. 117, б). Результаты этих исследований приведены на рис. 62 в виде температурных зависимостей плотности энергии разрушения у (Гиоп) для шести вариантов конечного раскисления [50]. Из приведенных данных видно (см. рис. 62), что конечное раскисление, обеспечивающее различные дефекты в структуре ли- [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...