Температура графитовые

Наращивание единичной мощности атомных электростанций [68] обусловливает повышение температуры графитовых кладок. В связи с этим возникает необходимость в обеспечении защиты графита от ускоренного окисления в расчете на длительный период эксплуатации. [c.204]

При выборе максимально допустимой температуры графитовых кладок с учетом темпа окисления графита и вопросов [c.222]

Максимальная температура в центре топливно таблетки Максимальная температура графитовой кладки, °С Среднее по каналам плато выгорания урана, ГВт-сут/т Максимальная глубина выгорания, ГВт-сут/т Кампания кассеты с выгоранием 24 ГВт-сут/т, сут Срок службы кассеты при коэффициенте использования 0,85 [c.246]

Испытания графитовых материалов при различных средних скоростях вала показали, что износ графитовых материалов всех типов очень мало зависит от скорости [5]. Соответственно повышению скорости скольжения уменьшается время приработки, а износ материала при повышении скорости в 4,7 раза увеличивается только на 7%. В то же время температура графитового образца на расстоянии 1 мм от поверхности растет со скоростью. При проведении сравнительных испытаний графитовых. материалов была принята средняя скорость на поверхности цапфы, равная [c.101]

Тай—температура оболочки Тгр — температура канальной трубы Ггр—температура графитового блока Р давление в сепараторах т — эквивалентная глубина окисления [c.152]

Для определения же температуры графитовых автокатодов с развитой рабочей поверхностью площадью в десятки мм был предложен [144] прямой метод измерений — с помощью стандартных термопар. [c.95]

Следует отметить, что если упругость пара определяли с целью выяснения термодинамических функций, то скорость испарения необходимо определять в первую очередь для исследования работоспособности нагретых до высоких температур графитовых изделий (нагреватели высокотемпературных электропечей, особенно вакуумных, элементы ракетных двигателей). [c.69]

С.мазка подшипников. Для смазки подшипников скольжения применяются в основном индустриальные минеральные масла (см. гл. П1). При небольших скоростях, высоком давлении и периодической работе используется густая смазка. Неметаллические подшипники смазываются машинным маслом, густой смазкой или водой, подшипники, работающие при высоких температурах — графитовой смазкой. [c.155]

Завинчивание гаек и болтов. Перед завинчиванием резьбовые части деталей покрывают маслом, применяемым для смазки данного механизма, у ответственных соединений, касторовым маслом, а у работающих в зонах с высокой температурой—графитовой смазкой. Если по требованиям чертежа под гайку или головку болта подкладывается плоская шайба, то проверяют ее поверхность. Она должна быть ровной, плоскостной, без заусенцев. Если сопрягаемые детали изготовлены из легких сплавов или меди, то под гайки или головки болтов, как правило, помещают стальные шайбы, предотвращающие врезание гаек или головок болтов в тело деталей. [c.102]

Ручная дуговая сварка угольными электродами. Этот способ применяют для сварки стального листа (0,3—1,0 мм), при наплавке твердых сплавов, а также при сварке алюминия и меди. Обычно процесс ведут на постоянном токе прямой полярности, используя угольные или более стойкие при высокой температуре графитовые электроды. Ориентировочные режимы ручной дуговой сварки угольными электродами приведены в табл. 34. [c.100]

Пористые пластины и цилиндры для фильтрования агрессивных жидкостей и распыления газов. Вследствие необычайной стойкости к резким колебаниям температуры графитовые фильтры могут использоваться прн сжижении воздуха и других газов. [c.722]

Многозонные кабельные термометры позволяют измерять температуры в различных точках активной зоны (например, распределения температуры графитовой кладки реактора по высоте) одним термометром. Температура является важным параметром, характеризующим свойства графитового замедлителя. Особенности ее измерения определяются относительно высоким значением температуры (до 800 °С), науглероживанием материалов конструкции термометра, ионизирующим облучением и практической невозможностью доступа к местам измерений. Кроме того, большое значение имеет выбор наиболее характерных точек измерения в графитовой кладке. [c.76]

Рис. 9.6. Измерение температуры графитовой кладки реактора

Измерение температур графитовой кладки 76 движущих деталей 74 поверхностей 73 расплавов пластмасс 79 [c.225]

В проекте реактора ВГР по принципу одноразового прохождения активной зоны шаровыми твэлами мощностью 500 МВт с уран-плутониевым топливным циклом приведены данные по температуре газа и топлива активной зоны с профилированием тепловыделения и без профилирования. Оптимальная концентрация— рс/рм=350, средняя объемная плотность теплового потока в зоне — 5 кВт/л. Активная зона высотой 568 см и диаметром 473 см окружена графитовым отражателем толщиной 40 см сверху, 150 см снизу и 100 см сбоку и заполнена шаровыми твэлами диаметром 60 мм. Применение двух зон с разным обогащением снижает радиальную неравномерность и повышает температуру гелия на выходе из реактора от 810 до 950° С. [c.21]

Проведенные на основании зависимости (4.28) оценки показывают, что для материалов оболочек твэлов, таких как графит, максимальная разность температуры на поверхности между точкой касания и точкой с максимальным локальным коэффициентом теплоотдачи не превышает 10% среднего температурного перепада в оболочке, что, по-видимому, не приведет к существенному изменению температурных напряжений в теплопроводной оболочке шарового графитового твэла. [c.86]

Сравнение результатов, полученных по предлагаемой методике, учитывающей одинаковый уровень температур ядерного-топлива, показывает, что канальные варианты с соотношением диаметров канала и твэлов 1,5 и 4,0 (4-й и 5-й варианты) пр одинаковой объемной пористости активной зоны к практически равноценны. Надо при этом только иметь в виду то обстоятельство, что Б 5-м варианте при yV = 4,0 практически невозможно-обеспечить конструктивно объемную пористость выше 0,3 (из-за малой относительной толщины графитовых стенок каналов). [c.105]

Сквозные дисперсные потоки могут быть использованы не только как теплоносители, но и как новое рабочее тело с характерными особенностями и возможностями. Огромная удельная поверхность мелко диспергированных частиц (например, графитовой пыли) и высокая интенсивность внутреннего, межкомпонентного теплообмен м окажут несомненное влияние на температуру газового компонента при его расширении в турбине или сжатии в компрессоре. Подобный [c.4]

Рис. 6-3. Зависимость отношения температур компонентов потока от размера графитовых частиц.

Схема сварки А1 угольной дугой приведена на рис. 42. При свар ке поперечные колебания не рекомендуются. При больших толщинах применяются двух-трехслойные шиы и подогреваются кромки дугой до температуры 250—300°. Сварку производят на графитовых, медных или стальных подкладках, постоянным током прямой полярности при определенных режимах (табл. 5). [c.101]

В сплавах системы Fe—С температура графитовой эвтектики снижается со скоростью 1,2 —9,0-10 °СХ XmVMH [28, 32] расчет по формуле (1) дает снижение со скоростью 2,34-10-2 °С-м /МН. Температура цемен- [c.13]

Экспериментальный канал (рис. 5.8), помещенный непосредственно в реактор, состоял из наружного алюминиевого чехла, охлаждаемого водой, и внутренней ампулы из сплава ВЖ-98. Внутри ампулы располагали цилиндрические графитовые блоки диаметром 63 мм и высотой 100 мм, которые составляли единую графитовую колонну высотой 1100 мм и массой 5 кг. Блоки имели одно центральное отверстие для газоподводящей трубки и три отверстия для образцов и индикаторов нейтронного потока. Газовая смесь подавалась сверху по центральной трубке, доходила до дна ампулы, нагреваясь при этом до температуры блоков. Далее газовая смесь через распределительные кольца, омывая наружную поверхность блоков, подымалась вверх к выходному отверстию в ампуле. Температуру графитовых блоков измеряли с помощью хромель-алюмели-евых термопар, расположенных непосредственно в блоках и подключенных к автоматическому потенциометру ЭПП-09. [c.214]

Максимальная температура графитовой кладки на втором блоке БАЭС 700—750° С [79]. Из-за подсосов воздуха в систе- [c.224]

Температура графитового замедлителя (рис. 9.43). Тепло, выделяющееся в графитовом замедлителе (его доля т ,р), отводтся к теплоносителю через газовые и контактные зазоры между графитовыми элементами и трубой, несущей давление, [c.153]

Несмотря на целый ряд преимуществ, горячее прессование не получило еще широкого распространения. Причина этого заключается в недостаточном разрешении ряда вопросов технологии. Высокие температуры спекания порошков на железной основе, а также порошков тугоплавких металлов вызывают затруднения при осуществлении процесса. Процесс менее производителен, чем при холодном прессовании, а износ прессформ больше. Затруднителен подбор износостойкого материала. Пользуются прессформами из жаропрочных сплавов для прессования при температурах до 1000° С (1273° К), а для более высоких температур — графитовыми, но они непрочны и выдерживают всего 1—3 прессования. [c.129]

Графитовые подшипники, т. е. подшипники из спрессованного под большим давлением и спеченного при температуре 700° С графита со связкой, обеспечивают низкий коэффициент сухого трения (0,04—0,05), сохраняют своп антифрикционные свойства в широчайшем диапазоне температур (от —200 до -Ь1000°С) и обладают высокой теплопроводностью и коррозионной стойкостью. Поэтому графитовые подшииники применяют в условиях затрудненной смазки или невозможности смазки, при работе в агрессивных средах, при высоких или низких температурах. Графитовые материалы хорошо себя зарекомендовали для быстроходных подшипников с воздушной смазкой (в условиях сухого трения при пуске). [c.457]

Наконец, существует запаздывающий температурный коэффициент реактивности. Например, в реакторах типа Колдер-Холл он определяется температурой графитового замедлителя. В дальнейшем для реактора Пич-Боттом будет рассмотрен лишь изотермический коэффициент реактивности. [c.463]

В настоящее время на всех опытных реакторных установках используется керамическое ядерное горючее в виде сферических микротопливных частиц с многослойным защитным покрытием с максимальной температурой 1300° С, диспергированных в графитовой матрице топливного слоя твэла. Применяются три формы твэлов шаровая (реакторы AVR, THTR-300), стержневая (реакторы Драгой , Пич-Боттом ) и призматическая (реактор HTGR-330), а также два способа перегрузки твэлов непрерывный и периодический. В реакторах с шаровыми твэ-лами используется непрерывная замена выгоревших твэлов свежими без снижения мощности в реакторах с цилиндрическими стержневыми и шестигранными призматическими твэ-лами — периодическая замена выгоревшего топлива на остановленном реакторе. [c.4]

Особенность этих-реакторов — бесканальная активная зона, образованная графитовой кладкой, и коническая конфигурация нижнего отражателя — пода с одним центральным каналом выгрузки шаровых твэлов, заполняющих собственно активную зону. И опытный, и промышленный прототипы энергетического реактора выполнены по одной топливной схеме с многократной перегрузкой шаровых твэлов, вызванной существенной неравномерностью скоростей прохождения активной зоны шаровыми твэлами при наличии только одной выгрузки. В настоящее время этот существенный недостаток конструкции подробно обсуждается специалистами [18]. Предложены мероприятия, связанные с усложнением конструкции, но позволяющие обеспечить более равномерное продвижение всех шаровых твэлов и осуществить принцип одноразового прохождения активной зоны. Как указывалось выше, это даст возможность получить большие объемную плотность теплового потока и глубину выгорания и более высокую температуру гелия на выходе из реактора. [c.17]

При разработках высокотемпературных энepгotexнoлoгичe-ских ядерных установок с реакторами ВГР на температуру гелия 900° С и выше ориентируются практически невыполнение реактора ВГР с шаровыми твэлами по принципу норазового прохождения активной зоны либо с несколькими каналами выгрузки, либо со специально выполненной конструкцией нижнего графитового отражателя — пода, обеспечивающей достаточную равномерность движения шаровых твэлов в активной зоне [19]. [c.17]

Шаровые твэлы первой загрузки реактора AVR имели наружный диаметр 60 мм. Они представляли собой пустотелые графитовые сферы с резьбовой пробкой, внутренняя полость сфер диаметром 40 мм была заполнена смесью микротвэлов и матричного графита со связующим веществом. Первая загрузка шаровых твэлов в количестве 100 тыс. штук была разработана и изготовлена в Ок-Ридже (США). Полые сферы изготавливались из графитовых блоков повышенной плотности, из тех же заготовок вытачивались уплотняющие пробки. Микротвэлы размещались на внутренней поверхности полой сферы, после чего она заполнялась смесью графитовой пыли с каменноугольной смолой. После заворачивания пробки и ее уплотнения проводился низкотемпературный отжиг (до 1500° С, при таких температурах графитизация матрицы сердечника не происходит). Поскольку сложность и, следовательно, стоимость изготовления подобных сборных твэлов очень высока, вторая загрузка реактора была выполнена из прессованных твэлов того же наружного диаметра 60 мм. [c.26]

Для изготовления топливного сердечника и оболочки используется графитовый порошок, приготовленный из смеси природного графита, электрографита и связующих, объемные доли которых берутся одинаковыми. После изготовления шарового твэла ни материал оболочки, ни материал матрицы топливного сердечника не являются собственно графитом, а представляют собой углеродистый материал, который под воздействием нейтронного излучения и температуры может иметь существенные объемные изменения. В случае разнородного материала происходила бы неравномерная деформация оболочки и сердечника, что привело бы к разрушению твэла. Недостатком технологии изготовления прессованных твэлов является также большое усилие, имеющее место при прессовании твэла. Большое усилие может вызвать разрушение части микротвэлов в сердечнике. [c.27]

Теплопроводность изотропного графита при облучении при T Mnepaitype выше 600° С на 30—40% ниже, чем теплопроводность без облучения, коэффициент линейного расширения в результате облучения интегральным потоком нейтронов 4-1021 нейтр./см2 при температуре выше 1000°С сначала увеличивается примерно на 20%, а потом уменьшается на 30—75% начального значения. Физико-механические характеристики прессованных сортов графита под влиянием облучения меняются больше, чем изотропных сортов. Изменения происходят в направлениях вдоль и поперек оси прессования или выдавливания, причем эти изменения по осям довольно различи , что практически исключает возможность использования анизотропных сортов графита в виде крупноразмерных блоков в качестве конструкционного материала активной зоны реактора В ГР с призматическими твэлами [6]. Этот факт является весьма важным доказательством преимущества варианта реактора ВГР с шаровыми твэлами, поскольку твэлы при достижении интегрального потока (5—7)-10 нейтр./см и глубине выгорания топлива 10—15 /о выводятся из активной зоны, графитовые же блоки отражателя находятся в зоне существенно меньших температур и потоков нейтронов. [c.29]

Для каждого из вариантов активной зоны с шаровыми твэ-лами при увеличении объемной плотности теплового вотока из-за условия сохранения неизменными температур топлива уменьшаются размеры твэлов и увеличивается относительная потеря давления в активной зоне, т. е. затраты энергии на прокачку. Размеры гетерогенных твэлов существенно меньше размеров гомогенных из-за появления дополнительного термиче-ского сопротивления графитовой оболочки особенно сильно эта разница ощущается в бесканальных активных зонах, когда весь замедлитель — графит сосредоточен в самих твэлах. Относительная потеря давления в случае использования гомогенных твэлов получается во всех вариантах меньше, чем при исполь- [c.103]

В опытах были использованы пять типов теплообменных каналов цилиндрические, труба в трубе, оребренные, коаксиальные (с двухсторонним отводом тепла) и оребренные коаксиальные. Температура газовзвеси контролировалась с помощью перпендикулярно расположенных гребенок из девяти хромель-алюмелевых термопар, смонтированных попарно на входе и выходе из теплообменного участка. В большинстве случаев (рис. 6-2) имело место практически безградиентное температурное поле. Раздельное измерение температур твердых частиц в газовзвеси проводилось с помощью специально разработанного прибора [Л. 71]. Принцип действия его основан на периодическом наборе порции движущихся в потоке частиц в чашечку, несущую внутри термочувствительный датчик. Согласно рис. 6-3 для графитовых частиц с й(т<0,5 мм. температуры компонентов потока практически совпадают. Для dr<0,5 мм температура определялась как средневзвешенная величина [c.217]

Следовательно, использование (7-7) по существу предполагает равное увеличение температуры и газа и твердых частиц на участке длиной х—Ых = Ытх = Ыпх, что предполагает ф,= 1. Так как опыты проводились при температурном равновесии на входе в канал (Г = < т = г п), то отсюда следует необходимость в равенстве температур компонентов и в сечении х . ti = tix = tax- Однако отсутствие межкомпонентного температурного скольжения может быть достижимо лишь при обеспечении определенных условий, например (6-61) — (6-63). Анализ вышерассмотренных опытных данных показывает, что эти условия существенно нарушаются при использовании достаточно крупных стеклянных шариков и графитовых частиц в кар1алах малого диаметра, что в основном имело место в [Л. 309, 350, 390]. Поэтому обработка данных в этих работах по зависимостям (6-34) и (7-1) вряд ли правомочна. [c.235]

Химическая стойкость графитолитов примерно такая же, как н рассмотренных выше графитовых материалов. Описанные графитовые материалы, обладая высокой непроницаемостью, пригодны, однако, только до температур не выше 1()0—170° С, так как пропитывающие их составы снижают стойкость искусственного графита при более высокой температуре (графит в пепро-питанном виде пригоден до 400° С). [c.454]

К. простейшим уплотнениям относятся сальниковые уплотнения. Материалом для набивки (в зависимости от температуры и давления) сальниковых уплотнений служат пенька, асбестовые или графитовые шнуры. Набивка закладывается в коль[1евое пространство между втулкой (корпусом) и штоком или валом и прижимается крышкой сальника, при этом набивка плотно прилегает к цилиндрическим поверхностям втулки (корпуса) и штока. [c.279]

Графитовые подшипники обеспечивают низкий коэффициент трения (0,04... 0,05), сохраняют свои антифрикционные свойства в широчайшем диапазоне температур (от —200 до и обладают высокой теплопроводностью и коррозионной стойкостью. Поэтому их применяют в условиях затрудненно 1 смазки или невозможности смазки, ири работе в агрессивных средах, нри высоких или низких температурах. Эти материалы хорошо себя зарекомендовали в 1)ыстроходных подшипниках с газовой смазкой (в условиях трения без смазочного материала при пуске), [c.381]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...