Режимы латуни

Снять никель с латуни, не повредив ее, не удается ни при каком режиме. Латунь сильно растравливается. [c.243]

Анализ возможных значений коэффициента гидравлического трения для различных условий показывает, что трубопроводы для систем теплогазоснабжения и вентиляции работают преимущественно в переходной области сопротивления. Водопроводные линии чаш,е всего относятся к области шероховатых труб. Как гидравлически гладкие работают пластмассовые, алюминиевые, латунные и другие трубы с очень малой физической шероховатостью, а также стальные трубы для некоторых режимов водяного отопления и газопроводов низкого давления. [c.176]

Снижение скорости протекания коррозии металла труб в современных прямоточных котлах на С1 достигается созданием в рабочем теле слабощелочной или нейтральной водной среды. Первая используется в том случае, если трубы подогревателей низкого давления выполнены из латуни, а вторая —если трубы ПНД изготовлены из коррозионно-стойкой стали. Слабощелочная среда имеет место при гидразинно-аммиачном комплексонном или гидразинном водном" режиме. Нейтральная среда —при дозировании в конденсат газообразного кислорода или раствора перекиси водорода. Кратко рассмотрим основные из них. [c.153]

Одним из наиболее эффективных и технологически простых средств существенного повышения сопротивления усталости деталей и уменьшения их чувствительности к концентрации напряжений при циклическом деформировании является поверхностное пластическое деформирование (ППД), которое в настоящее время успешно применяют при изготовлении деталей из различных металлических материалов (сталь, чугун, сплавы алюминия, титана, магния, бронзы и латуни, сверхтвердые сплавы и др.). При этом пределы выносливости деталей в зависимости от свойств материалов и применяемых для их обработки режимов поверхностного наклепа могут увеличиваться в 2 раза и более, а долговечность — на порядок и более. [c.138]

Таким образом, как видно из табл. 10.3 [1 ], при удовлетворительном водно-химическом режиме скорость коррозии испытанных латуней мала (не более 0,01 мм/год). Практика эксплуатации энергоблоков показывает, что в первых двух или трех подогревателях утончения стенок латунной трубки Л68 (б = 0,75 1 0,1 мм) со стороны питательной воды практически не наблюдается. В этих ПНД температура пара не достигает 300 °С, а давление питательной воды в трубках превышает давление, соответствующее температуре насыщения на выходе из ПНД, на 0,4— 0,5 МПа. Для энергоблоков СКД в ряде случаев наблюдается разрушение латунной трубной системы последних по ходу питательной воды ПНД. [c.195]

Большинство фрикционных материалов содержит в своем составе асбест. Для работы в особо тяжелых условиях разработан специальный фрикционный материал ретинакс, что значит тормозящий, замедляющий. Связующим элементом ретинакса служит модифицированная фенолформальдегидная смола, наполнителем — барит и асбест, а для особо напряженной работы — латунь. Для предотвращения схватывания предусмотрена противозадирная присадка. Нагрев рабочей поверхности способствует образованию у ретинакса работоспособного поверхностного слоя, обеспечивающего малый износ. Ретинакс позволяет исключительно высокие режимы эксплуатации давление до 60 кг см и скорость до 100 м сек. [c.66]

Порошки прочно схватываются с поверхностью и создают условия для режима ИП. При этом порошки латуни или бронзы в процессе трения растворяются (легирующие элементы взаимодействуют со смазкой) и поверхности, в результате, покрываются сервовитной пленкой меди. [c.59]

Приближенная оценка содержания цинка в твердом растворе дает следующие результаты 9%, когда параметр решетки близок к а-латуни (й = 3,70 А) 1,7 — 2%, когда параметр решетки близок к чистой меди а = 3,63 А). Это свидетельствует о частичном выделении цинка из твердого раствора и обогащении поверхности трения медью, что характерно для режима ИП. Наиболее распространенной причиной повышения трения, вызывающей заклинивание и выход из строя деталей золотниковых регулирующих устройств, является схватывание трущихся поверхностей. Для выяснения влияния вибрационного режима работы деталей на схватывание были проведены сравнительные испытания серийных и экспериментальных золотниковых пар. [c.157]

Пайка латунью — Режимы 5— 425 — Подготовка под сварку 5 — 424 — Сварка газовая — Режимы 5 — 434 — Сварка дуговая 5 — 425 [c.63]

Пайка латунью производится нормальным пламенем. Расстояние между ядром пламени и концом присадочного прутка должно быть 6—10 мм. При пайке предварительно облу-живается поверхность завариваемого места (покрытием тонким слоем латуни), а затем заполняется шов. Режимы для пайки латунью приведены в табл. 166. [c.425]

Размеры инструментов определяются с учетом их износа в работе и величиной образующегося зазора. При латунных электродах отрицательный припуск на сторону составляет при мягких режимах 0,03—0,15 мм, при средних 0,15— 0,4 мм и при жестких 0,4—0,8 мм. [c.656]

Режимы 715, 723 Латунь — Сварка газовая 203 [c.774]

Режимы работы 418 Латунь 341 [c.443]

Латунь медноцинковая — Механические свойства 342, 343 — Отжиг — Режимы 342 [c.443]

В теплообменных аппаратах, работающих в условиях высокой насыщенности агрессивными газами, разрушение латунных трубок, изготовленных из латуни Л-68, обычно наблюдается через 3—6 лет их эксплуатации. Нормальный же срок службы таких трубок, обеспечиваемый осуществлением изложенных мероприятий, составляет 15—20 лет. Разрушение трубок обычно является результатом совместного коррозионного и эрозионного износа. Последний особенно усиливается при вибрации трубок. В связи с этим, наряду с организацией борьбы с коррозией, необходимо одновременное осуществление мероприятий по уменьшению износа трубок от их вибрации. Решающим фактором здесь является скорость входа в теплообменный аппарат греющего пара. Для ее максимального снижения следует, в частности, рекомендовать работу теплообменников при максимальном давлении греющего пара, допустимом без ущерба экономичности установки. Не следует допускать работу пиковых бойлеров (с малым диаметром входного патрубка для пара) в режиме основных. [c.227]

Как показал опыт долголетней работы подогревателей с латунными трубками, отопительные подогреватели могут устанавливаться без резерва. При желании но каким-либо соображениям повысить надежность могут устанавливаться две группы отопительных подогревателей. Расчет каждой группы может быть произведен на любую нагрузку в пределах от 50 до 100% расхода тепла на отопление в зависимости от степени желаемой надежности. Из-за большого количества запорной арматуры параллельно-последовательное соединение групп подогревателей (в нормальном режиме — последовательное, при резервировании — отделение 50% секций на самостоятельную работу) весьма затруднительно. Независимо от тепловой производительности в нормальном режиме должны быть включены все установленные группы подогревателей. [c.53]

Режимы резания при обработке деталей из латуни, с =35н-55 кГ/мм [c.513]

Режимы резания 506 --латунных резцами — Режимы резания 513 [c.969]

Проволока из цветных металлов сваривается обычно холс.д-ной сваркой. Однако некоторые цветные сплавы свариваются только оплавлением или сопротивлением. Особенности сварки оплавлением таких сплавов указаны в табл. 20 там же приведены режимы сварки латунных и медных проводов на машине МСКН-130. Сварка по этим режимам латуни Л62 дает равнопрочные основному металлу соединения. Разрушение при разрыве происходит вне зоны стыка образцы загибаются на 180°. Из-за больших скоростей охлаждения твердость металла стыка (105—ПО кг1мм ) несколько выше твердости исходного металла (95—100 кг1мм ). [c.169]

Медь, латунь и бронза успешно свариваются со сталью всеми способами сварки плавлением на тех же режимах, что и сталыгые детали соответствующих сечений, но дугу со стыка несколько смещают в сторону меди или ее сплавов. [c.386]

При длительном режиме работы с постоянной или мало-меняющейся нагрузкой определение допускаемых изгибных напряжений при симметричном цикле производится по формуле [а/г]=а ]/ц при отнулевом цикле [з/ ] = 1,5а 1//г, где п = = 1,3. .. 2—коэффициент запаса прочности. Предел выносливости можно определять по формулам а ] = 0,430 — для углеродистых сталей а 1 = 0,350 + (70... 120) МПа — для легированных сталей а 1 = 85. . . 105 МПа — для бронз и латуней а [ = (0,2. . . 0,4) — для деформируемых алюминиевых сплавов для пласт- [c.217]

В 1913 г. 13лазнус впервые обработал обширные и хорошо проведенные опыты над движением воды в гладких латунных трубах для получения зависимости . = /(Re). Интервал изменений чисел Ренполь.деа в этих опы-та.х колебался от значений, соответствующих ламинарному режиму, до Re<100 000. [c.87]

Отливки типа стакана и втулки можно изготовлять из бронзы Бр.АЖ9-4 с кристаллизацией под давлением (пуансонным). Это тем целесообразнее, чем толще стенка отливки, так как при этом уменьшается протяженность спая. Как уже указывалось выше, в отливках из латуни ЛМцА57-3-1 протяженность спаев незначительная, поэтому при оптимальных режимах литья они получаются без спаев. [c.84]

С целью гашения свободных колебаний пьезопластины, уменьшения длительности зондирующего импульса и расширения полосы пропускания с ее нерабочей стороны приклеивают демпфер. Для обеспечения указанных условий материал демпфера должен обладать акустическим сопротивлением, близким к волновому сопротивлению пьезопластины, и большим коэффициентом затухания. Выполнить одновременно оба требования достаточно сложно. Например, если демпфер изготовлять из латуни или бронзы, акустическое сопротивление которых примерно такое же, как пьезокерамики, не удается эффективно гасить сигналы, излученные в сторону демпфера. Пьезопреобразователи с такими демпферами наиболее оптимально использовать в режиме приема, в частности при приеме сигналов акустической эмиссии. [c.142]

В табл. 41—43 представлены результаты коррозионных испытаний, проведенных на опреснительных установках в Сан-Диего и Фрипорте [62]. Видно, что в случае обескислороженной морской воды медноникелевые сплавы не обладают большим преимуществом в стойкости перед другими медными сплавами. Однако это преимущество конструкций, изготовленных из медноникелевых сплавов, будет проявляться в периоды отклонения от нормального режима работы. Данные, представленные на рис. 47, демонстрируют это небольшое, но устойчивое превосходство медноникелевых сплавов над адмиралтейской и алюминиевой латунью. [c.115]

Работая над проблемой создания теплостойких фрикционных материалов, ИМАШ АН СССР и ВНИИАТИ разработали новый фрикционный материал Ретинакс марки ФК-24А и ФК-16Л, предназначенный для использования в тормозных узлах с особо напряженным режимом эксплуатации [171], [191]. Имеющийся опыт использования этого материала в некоторых областях промышленности позволил определить оптимальные условия его эксплуатации. Так, применение его оказалось целесообразным при давлении до 60 кПсм и относительной скорости скольжения до ЮОл/се/с. При этом поверхностная температура, развивающаяся в результате совместного действия давления и скорости, не должна превышать 1200° С, а объемная температура — 450—500° С [193]. В состав Ретинакса входит модифицированная фенолформальдегидная смола (25%), барит (35%), асбест (40%). Для предотвращения схватывания с контактирующей поверхностью и налипания на нее фрикционного материала в состав Ретинакса введена противозадирная присадка. В состав Ретинакса ФК-16Л дополнительно вводится латунь в виде кусочков проволоки диаметром 0,18—0,2 мм, длиной 20—30 мм. Характеристики материала Ретинакс приведены в табл. 87. [c.534]

Прошивание на электроэрозионных станках малых (диаметром менее 0,3 мм) щелевых и фасонных отверстий выполняется при малой затрате мощности, обычно на станках с генераторами R , которые позволяют получить тонкую регулировку режимов. В качестве эдектродов применяют проволоку вольфрамовую — для отверстий диаметром менее 0,1 мм и из латуни Л62 — для отверстий диаметром 0,1—0,3 мм. Электроду для обеспечения стабильности процесса дается вибрация с амплитудой 0,02—0,2 мм. Из-за трудностей с удалением отходов получить отверстия глубиной более 10 диаметров не удается. [c.157]

Наибольшее признание нашли электроды из графитизированного материала ЭЭГ. Они отличаются не только высокой стойкостью, но и низкой стоимостью и хорошей обрабатываемостью. Из-за хрупкости они не используются при прошивании отверстий малого диаметра, процесс обработки при данных электродах недостаточно стабилен на чистовых режимах. Хорошие результаты получены А. П. Тю-стиным при обработке твердого сплава ВК20 электродом, изготовленным методом высокотемпературного прессования из медного порошка с добавкой 3% нитрида бора. Относительный износ его оказался в 9 раз меньше, чем электрода из чистой меди, и почти в 11 раз, чем электрода из латуни (соответственно 200,240 и 22%). При этом производительность была почти в 2 раза выше, чем при медном электроде. [c.159]

Как известно, пластмассы поддаются всем видам обработки резанием, которые выполняют на обычных металлорежущих станках. Этим методом изготавливают обычно уплотнители из капро-лона, фторопласта, поликапролактама и т. д. Для получения необходимого качества уплотнительной поверхности очень важен выбор режима резания и инструмента, причем при обработке рекомендуется учитывать специфические физико-механические свойства пластмасс низкую теплопроводность, относительную мягкость и др. Скорости резания и подачи, глубина резания для большинства пластмасс остаются приблизительно равными величинами, принятыми при обработке латуни и меди. [c.66]

Катодная поляризация в потенциостатических режимах увеличивает условный предел коррозионной выносливости латуни ЛМцЖ — 55-3-1 в естественной морской воде с 90 МПа без защиты до 160 МПа, что выше [c.194]

Возможность регулирования электрических режимов нагрева в широких пределах позволяет сосредотачивать нагрев более массивных и толстостенных деталей при одновременном интенсивном охлаждении деталей с тонкими стенками. На фиг. 2 показана пайка латун- [c.279]

Из носостой кость электродов-и нстру-ментов зависит и от жесткости режима. При использовании латунных электродов износ их на жестких режимах доходит до 60—100% объема удаляемого из детали металла. На средних режимах износ снижается до 40—50%, на мягких до 10—30%. [c.655]

Кислородосодержание конденсата имеет большое значение для водного режима блока, так как оно определяет интенсивность коррозионных процессов на всем тракте от конденсатора до деаэратора. Тем самьш предопределяется переход в воду продуктов коррозии углеродистых сталей (конденсатопроводы) и латуней (трубки ПНД). Переход этих примесей в конденсат приводит к увеличению их содержания в питательной вод е блока. [c.75]

Двигатели с двойной клеткой Доливо-Добровольского. П 1ч ротора показан па фиг. 22. Стержни верхней клеткн ротора выполняются из материала с большим удельным сопротивлением — латуни, алюминиевой бронзы и т. д. Нижняя клетка, которая выполняется из красной мели, охватывается большим числом линий потока рассеяния. Поэтому при пуске (при больших скольжениях) ток идет главным образом по стержням верхней клетки, имеющей большее сопротивление. Это равносильно включению внешнего реостата в двигателе с контактными кольцами и приводит к одновременному уменьшению пускового тока и увеличению пускового момента. В нормальном режиме (при малых скольжениях) ток проходит главным образом по нижней клетке, имеющей малое сопротивление. [c.396]

Режимы накатывания. Скорость и при накатывании резьбы двумя роликами с радиальной подачей зависит от механических свойств материала накатываемой заготовки. Для латуни v = 100- 120 м1мин для стали [c.382]

Наибольщие затруднения в эксплуатации промышленных котельных обычно вызывает углекислотная коррозия элементов пароконденсатного тракта (сетевые подогреватели, теплообменники, обратные конденсато-проводы). Очагами наиболее интенсивных повреждений стальных и латунных поверхностей обычно являются участки оборудования, где происходит конденсация пара. На большинстве промышленных предприятий срок службы этих элементов из-за коррозионного износа не превышает 2—3 лет. В ко нденсате, шолучаемом из теплообменных аппаратов, содержание продуктов коррозии (железа, цинка и меди) достигает сотен и даже тысяч микрограммов на каждый килограмм сконденсированного пара. Между тем организация рационального воднохимического режима пароконденсатных систем позволяет резко снизить интенсивность коррозии. [c.218]

Но какими эксплуатационными мерами, находящимися в распоряжении персонала станции, можно воздействовать на содержание железа или меди в питательной воде Таких мер непосредственного воздействия нет, и, следовательно, эти определения не носят оперативного значения они нужны лишь для общей характеристики водно-химического режима данной электростанции. Естественно, что частое выполнение таких анализов бессмысленно. Их результаты могут быть использованы для коренных изменений схемы во-доприготовления, замены латунных трубок ПНД на стальные нержавеющие или установки магнитных фильтров для освобождения питательной воды от окислов железа и т. д. Однако все такие мероприятия не могут входить в сферу возможностей дежурного эксплуатационного персонала они требуют значительных капиталовложений и возможны лишь во время крупных и длительных ремонтов оборудования. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...