Формула линии

Продолжим исследование движения, представляемого уравнением ср=Ш1, для случая, когда жидкость ограничена стенкой, представляющей поверхность вращения, ось которой есть ось 2. Тогда мы имеем а == Ь или, скорее, должны принять а — Ь бесконечно малым, чтобы можно было воспользоваться выведенными формулами. Линиями тока будут круги, плоскость которых перпендикулярна к оси г и центры которых лежат на этой оси. Остается только вычислить еще скорость. Если а — Ь бесконечно мало, то w, которое всегда лежит между — и — отличается бесконечно мало от — поэтому квадрат скорости равен [c.181]

На основании зависимостей (V.4)—(V.8) для формы записи уравнения (1.40) получены формулы линий равных значений т. [c.210]

На рис. 7-14 приведена обработка опытов по указанным формулам. Линии на графиках построены по соответствующим формулам. Как видно из графиков, практически во всех случаях имеет место [c.92]

Проведенная по этой формуле линия удовлетворительно согласуется с опытными данными (опытные точки взяты с рис. 203 в [Л. 8]). [c.153]

Из формулы и чертежа (фиг. 494) видно, что правильно обработать профиль детали полностью до внутренней окружности нельзя. Чтобы профиль детали обработать полностью прямолинейным до внутренней окружности —до точки (фиг. 494), необходимо на профиле зуба фрезы иметь точку йд, сопряженную с точкой 65 профиля детали и точкой линии профилирования. Последняя определяется на линии профилирования пересечением с внутренней окружностью обрабатываемого профиля. Величина фд углового параметра этой точки определится из формулы линии профилирования при частном значении = R , а именно [c.826]

Определенные по этим формулам линии тока и линии равного потенциала изображены для одной из меридиональных плоскостей на фиг. 84. [c.201]

Для этой цели желательно уметь оценить критическое число Рейнольдса в различных частях канала. Это можно сделать, применяя формулу (Линь, 1945) [c.126]

Если в формулах (7.36) считать уИ = 1, то получим формулы линий влияния соответствующих факторов. [c.180]

Из формул (22.46) и (22.47) следует, что коэффициенты скольжения [ и Ovi возрастают с увеличением расстояния (P ) от точки зацепления С до полюса зацепления и уменьшением радиусов кривизны pi и pj профилей. В крайних точках А и В линии зацепления (рис. 22.16) радиусы кривизны Pi и Ра равны нулю, т. е. в этих точках удельные скольжения Of и з равны теоретически бесконечности. Из сравнения формул (22.46), (22.47) и (22.49), (22.50) также видно, что удельные скольжения [c.445]

Представляет интерес сравнение полученных зависимостей с опытными данными. На рис. 4.16, а приведены результаты экспериментального исследования влияния температуры погруженной поверхности на эффективную степень черноты псевдоожиженного слоя для нескольких значений Гсл и диаметра частиц, а на рис. 4.16, б — эти же данные в координатах еэ/есл, (7 ст/Т сл) Как видно из рис. 4.16, б, даже при относительно низких температурах слоя мелких частиц экспериментальные точки хорошо ложатся на прямые линии. Согласно результатам расчета функции еэ(7 ст, Тел, бел) по модели стопы, отклонения от линейной зависимости появляются при достаточно большой разнице температур стенки и слоя (7 ст/7 сл) <0,1), что соответствует условию 7 ст/7 сл<0,5 или /ст<0,5 сл — 136,5 °С. Поскольку экспериментальные анные хорошо описываются формулой (4.48), можно сделать вывод, что предложенная модель позволяет достаточно точно описать процесс как радиационного, так и сложного [c.180]

Сравнивая формулы (1) и (2), замечаем, что прямолинейный график уравнения кривой линии в естественных координатах соответствует окружности (рис. 445). Радиус R этой окружности равен [c.318]

Расстояния I между горизонтальными проекциями соответствующих точек кривых линий аЪ, а Ь и сЪ, с Ъ можно получить из формулы l=hs- tg(x, где hs—величина скольжения для рассматриваемого положения производящей линии, заданная графиком hs = Д ). [c.377]

Для грубого определения длины развертки размеры изогнутых элементов детали (рис. 417) рассчитываю г по средней линии, пользуясь формулой [c.280]

Расстояние от контурной линии стержня болта до топкой линии определяет высоту профиля резьбы. Эта высота является функцией шага резьбы и может быть определена по формуле d—dJ2 (для болта М24 согласно таблице стандарта di = 20,752). [c.183]

На рис. 5-7 представлены различные опытные данные по теплообмену в потоках газовзвеси, обобщенные согласно выражениям (5-23"), (5-25) с учетом коэффициента формы твердой фазы. На этом же графике для сопоставления нанесена линия по формуле Nu = 0,54 [c.165]

Здесь обращает на себя внимание изменение характера теплообмена. При ReT>480 (автомодельная область) доля ламинарного пограничного слоя у поверхности движущейся частицы становится превалирующей, на что указывает в соответствии с решением Г. Н. Кружи-лина степень /2 при R t в формуле (5-29). Изменение характера процесса, впервые обнаруженное в Л. 307], подтверждается обработкой опытных данных С. А. Круглова по теплообмену с падающими свинцовыми шариками. Согласно [Л. 307] изменения. в интенсивности теплообмена могут быть объяснены уменьшением вращательного эффекта и усилением влияния теплопроводности частицы (т. е. Bi) по мере увеличения размера. [c.167]

ЛИНИЯ, построенная по формуле (6-87) 2—но формуле Мирзоевой [c.232]

Примечание. I. Для косозубых вл/юв-шестерен расчет по приведенным формулам идет в запас прочности. 2. Б -блокирующая линия из условия отсутствия подрезания зубьев (рис. 10.14). [c.167]

Если при этом такт работы линии для деталей разных наименований должен быть одинаковым,то величина такта определится по формуле, аналогичной формуле (59), в которой в знаменателе будет общее количество деталей разных наименований, выпускаемых в год, с учетом затраты времени на переналадку линии с одной детали на другую. Тогда формула примет вид [c.128]

Такт работы автоматической линии (т. е. промежуток времени, отделяющий выпуск с линии двух следующих одна за другой деталей, который должен обеспечить выпуск заданного по производственной программе годового количества деталей) определяется по формуле [c.458]

Часовая производительность Л/, всей линии (т. е. количество деталей, выпускаемых в час) определяется по формуле [c.458]

Теоретическая производительность линии, равная производительности каждого ротора в отдельности, вычисляется по формуле [c.469]

Такт выпуска изделий т в мин), т. е. промежуток времени, через который собранное изделие выходит с поточной линии, определяется исходя из годового (или суточного, или часового) выпуска изделий по формуле [c.491]

В последних двух формулах знак зависит от направления внешнего момента, приложенного к валу шестерни, и линии наклона зуба как винтовой линии. Верхние знаки — направления момента (при наблюдении с внешнего торца) и винтовой линии зуба — совпадают, нижние — не совпадают. [c.136]

Так как во всех поперечных сечениях форма зубьев не изменяется, то расстояние точек контакта от полюсной линии ППг остается постоянным. Это означает, что линия прямая, параллельная полюсной линии. Линия aui является линией зацепления в передачах Новикова. Ее длина равна ширине колеса а коэффициент перекрытия [см. формулу (8.23)1, [c.166]

Расчет на прочность по напряжениям изгиба. По напряжениям изгиба рассчитывают только зубья колеса, так как витки червяка по форме и материалу значительно прочнее зубьев колеса. Точный расчет напряжений изгиба усложняется переменной формой сечения зуба по ширине колеса и тем, что основание зуба расположено не по прямой линии, а по дуге окружности (см. рис. 9.5). В приближенных расчетах червячное колесо рассматривают как косозубое. При этом в формулу (8.32) вводят следующие поправки и упрощения. [c.182]

Точность проведения линии ортогональной регрессии на профилограмме. Точечное представление профиля, использованное при выводе формул линии ортогональной регрессии, применяется также на практике при определении фактических значений этих параметров. Для этого обычно служит профиль неровностей поверхности, воспроизведенный (записанный) с нужным вертикальным Оу и горизонтальным увеличениями. Вертикальное увеличение выбирают так, чтобы использовать максимально возможную высоту записи, называемой профплограммой (высота ограничивается шириной бумажной ленты, на которой производится запись). Горизонтальное увеличение обычно приме- [c.16]

Решить задачу об обтекании жидкостью какого-нибудь тела — это значит, во-первых, определить формулу линий тока ) (линий, указываюш,их, в каком направлении происходит течении жидкости в каждой точке пространства, ею занимаемого), т.е. указать направление скорости, во-вторых, указать величину этой скорости в каждой точке вокруг обтекаемого тела. Отбрасывая математические выкладки, рассмотрим несколько примеров. [c.111]

Усилия и перемещения от деформаций контура в сечениях коробчатых пролетных строений эстакад могут быть определены путем загру-жения действующими нагрузками соответствующих линий влияния. Для однопролетной расчетной схемы с шарнирными для депланаций опираниями по концам формулы линий влияния начальных параметров у (0), у (7), М,1 (0) и Мп (/), а также у, Вц и Мц в произвольном сечении и приведены в табл. 7.7. При этом через 5 в табл. 7.7. обозначена величина, определяемая формулой [c.176]

Несколько произвольная процедура нахождения среднего геометрического предельных значений Zo Ke дает результаты, находящиеся в точном согласии с величинами Кристэла, насколько можно судить из графического представления, данного в [4.7]. Поскольку точность последнего была подтверждена практическим применением (см., например, 4. Ш]), по-видимому, формулами Лина и Чанга можно пользоваться с полным доверием. Формулы имеют следующий вид [c.88]

Сопоставление известных расчетных результатов для Е = = =/(1—Р) проведено на рис. 2-9 (кривые 1—8). Там же нанесена зависимость (г от Р (линии 9—12) для разных коэффициентов скольжения фаз ф Ит/у, которая позволяет оценить роль расходной концентрации ц при рт/р 2 000. Ранее было показано, что для разных взаимонаправлений компонентов газовзвеси влияние на различно [Л. 71]. Рассматривая рис. 2-9, отметим, что стесненность движения массы частиц более всего сказывается в ламинарной области и менее в турбулентной. Указанное отличие проявляется тем резче, чем больше объемная концентрация частиц, что объясняется самой природой стесненного движения газовзвеси. Заштрихованная область переходных режимов хорошо усредняется линией I, построенной по формуле (2-19) с показателем степени, равным 3. Эту простую зависимость можно рекомендовать для практических расчетов поправочного коэффициента в рассматриваемой области газовзвеси, где Р<3% и соответственно )г< гкр 45. При этом разбежка величины Ер, определенная по различным данным, будет менее 7%. В ламинарной области расхождение линий, построенных по данным Гупало и Минца, закономерно, так как линия 4 построена для шаров, а линия 8—по опытным данным для частиц неправильной формы. [c.59]

А — 1.16 мм, — 1,44 мм-, - 2,08 мм. Данные Фарбера и Марлея ф —d,j=0,15 мм (алюмосиликат). Данные Брэтца, Гибу и Мюллера О — d,j=0,08 0,15 мм (кварцевый песок), / — усредняющая лнння 2 —линия, построенная по формуле Мирзоевой. [c.231]

Если криволинейная направляющая коноида есть а.лгеС раическая линия порядка П , то его порядок п определяется подстановкой в формулу (2.38) [c.67]

Скорость скольжения пропорциональна расстоянию е точки контакта от полюса. В полюсе она равна нулю, а при переходе через полюс меняется знак. Переходя от линии зацепления к поверхности зубьев (рис. 8.6, б), от.метим, что максимальное скольжение наблюдается на ножках и головках зубьев, на начальной окружности оно равно нулю и изменяет направление. Скольжение сопровождается 1рением. Трение является причиной потерь в зацеплении и износа зубьев. У ведущи.ч зубьев силы трения направлены от начальной окружности, а у ведомых — наоборот. При постоянных диаметрах колес расстояние точек начала и конца зацепления от полюса, а следовательно, и скорост , скольжения увеличива отся с увеличением вь[соты зуба и модуля зацепления. У мелкомодульных колес с большим числом зубьев скольжение меньше, а к. и. д. выше, чем у крупномодульных с малым числом зубьев [см. формулу (8.52)1. [c.101]

На рис. 8.7 изображен пример сжатия двух цилиндров с параллельными осями. До приложения удельной нагрузки q цилиндры соприкасались по линии. Под нагрузкой линейный контакт переходит в контакт по узкой площадке. При этом точки максимальных нормальиьгх напряжений располагаются на продольной оси симметрии контактной площадки. Значение этих напряжений вычисляют го формуле [c.103]

Последовательное расположение контактных линий (/, 2, 3...) в процессе зацепления червячной пары показано на рис, 9.9. Там же показаны скорости скольжения, направление которых близко к направлению окружной скорости червяка, см. рис. 9.6 и формулу (9.8). В заштрихованной зоне направление почти совпадает с направлением контактных линий условия смазки здесь затруднены. Повтому при больших нагрузках в этой зоне начинается заедание, которое распространяется па всю рабочую поверхность зуба. [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...