Ж щек сравнительная

Напряжение дуги при ручной дуговой сварке изменяется в сравнительно узких пределах и при проектировании технологических процессов сварки выбирается на основании рекомендаций паспорта на данную марку электродов. [c.182]

Кроме обще о подогрева, применяемого при полугорячей сварке различными способами, в ряде случаев, когда жесткость изделия сравнительно невелика, можно ограничиться местным подогревом до иу кной температуры. В процессе сварки необходимо обращать внимание па то, чтобы изделие в районе сварки не охлаждалось ниже заданной температуры подогрева. [c.333]

Вторая задача имеет своей целью определение мощности, необходимой для воспроизведения заданного движения машины или механизма, и изучение законов распределения этой мощности па выполнение работ, связанных с действием различных сил на механизм, а также решение вопроса о сравнительной оценке механизмов с помощью коэффициента полезного действия, характеризующего степень использования общей энергии, потребляемой машиной или механизмом, на полезную работу. К этой же задаче относится вопрос об определении истинного движения механизма под действием приложенных к нему сил, т. е. задачи о режиме его движения, а также вопрос о подборе таких соотношений между силами, массами и размерами звеньев механизма или машины, при которых движение механизма или машины было бы наиболее близким к требуемому условию рабочего процесса. [c.204]

Цифровой способ управления характеризуется тем, что программа машины оказывается конструктивно сравнительно мало связанной с исполнительными механизмами машины, благодаря чему обеспечивается простота переналадки. Цифровым системам свойственна высокая универсальность, точность выполнения программы, экономичность. [c.586]

В этой книге рассматривается главным образом решение задач, основывающихся на системе уравнений, приведенной в табл. 1-1 и применяемой, в частности, к материалам, исследование поведения которых требует привлечения реологического уравнения состояния в сравнительно сложной форме. [c.13]

I. На чертежах сравнительно крупных литых деталей указывают габаритные размеры, так как необходимость их простановки обусловлена технологическими и эксплуатационными соображениями. Эти [c.98]

Понять необходимость такой простановки легко, выяснив по сборочному чертежу условия работы детали в конструкции. На рис. 83, б, где пограничные детали (обстановка) изображены тонкими сплошными линиями, видно, что размер 42 получен как разность размеров h и /ij с учетом особенности крепления тахометра. Однако это крепление в продольном направлении (вдоль оси вала) допускает сравнительно большие отклонения, поэтому оказалось возможным для облегчения технологического [c.103]

Эти особенности определяют пригодность таких деталей для горячей штамповки и технологичность деталей, позволяющую спроектировать и изготовить сравнительно простой штамп. [c.190]

Соединение пайкой производится при сравнительно незначительном нагреве деталей. Пайкой соединяют не только детали из однород- [c.289]

Ручное управление процессами копирования связано с затратами большого физического труда рабочего, обслуживающего станок, и дает сравнительно низкую точность. Поэтому станки подобного типа заменяются станками-автоматами, имеющими различные системы устройства для электрического и электронного управления ими по заданной программе. Рассмотрим электрическую схему одного из таких устройств (рис. 243). [c.334]

На рис. 247 показана плоская несимметричная деталь, вписанная в прямоугольники. В первом случае (рис. 247, а) размерные базы выбраны так, что габаритные размеры определяют сравнительно меньшую площадь заготовки. Во втором случае (рис. 247, б) размерные базы выбраны неудачно, т. е. габаритные размеры могут быть ошибочно приняты за размеры заготовки, что приведет к перерасходу материала примерно на 30%. Направление замера наивыгоднейших габаритных размеров, однако, не совпадает и с тем, кото- рое принято на рис. 247, а, поэтому и в первом случае площадь оказывается не самая наименьшая. Точно определить наивыгоднейшие габаритные размеры заготовки можно с помощью прибора Оптиметр . [c.338]

Таким образом, изображения всех элементов детали, на первый взгляд казавшейся сложной, оказались очень простыми. Правильная компоновка чертежа, а именно строгая проекционная связь между изображениями, приближение всех дополнительных изображений к местам, где обозначены секущие плоскости или стрелки, а также другие мероприятия по оптимизации (исключение изображений с искажением формы, применение частичных видов, разрезов, сечений и т. д.) позволяют сравнительно быстро уяснить все элементы детали, казавшейся на первый взгляд очень сложной. [c.66]

На чертежах сравнительно крупных литых деталей указывают габаритные размеры, так как необходимость их простановки обусловлена технологическими и [c.86]

Соединение пайкой производится при сравнительно незначительном нагреве деталей. Пайкой соединяют детали не только из однородных металлов (стали любых марок, чугун), но и разнородных, например [c.248]

При больших удельных объемах и сравнительно невысоких давлениях реального газа уравнение Ван-дер-Ваальса практически вырождается в уравнение состояния идеального газа Клапейрона, ибо величина a/v (по сравнению с р) и Ь (по сравнению с v) становятся пренебрежимо малыми. [c.10]

Вместе с тем сравнительно высокий уровень коэффициента избытка воздуха в ГТУ позволяет сжигать достаточно большое количество дополнительного топлива в среде продуктов сгорания, В результате из дополнительной камеры сгорания после ГТУ выходят газы с достаточно высокой температурой, пригодные для получения пара энергетических параметров в специально устанавливаемом для этой цели парогенераторе. На Кармановской ГРЭС по такой схеме [c.175]

Шпонка С-8 X 7 X 45 СТ СЭВ 189-75. Сегментные шпонки применяются для соединения с валом деталей, имеющих сравнительно короткие втулки (рис. 366, а). Размеры сегментных шпонок и пазов устанавливает СТ СЭВ 647-77. [c.204]

Использование в качестве охладителя инертного газа гелия. Уже при давлении 4—5 МПа гелиевый теплоноситель обеспечивает хорошие условия теплоотвода и позволяет достичь объемной плотности теплового потока на уровне 6—8 кВт/л при сравнительно умеренной потере энергии на прокачку теплоносителя. Гелий как теплоноситель имеет по сравнению с другими газами ряд преимуществ высокую теплоемкость и теплопроводность, термическую и радиационную стойкость, химическую стабильность и инертность к конструкционным материалам, минимальное сечение поглощения нейтронов. [c.3]

Несмотря на малые размеры сферических микрочастиц, гидродинамическое сопротивление кассеты оказывается сравнительно невысоким (не превышает 2—37о абсолютного значения давления гелия в контуре) при объемной плотности теплового потока более 500 кВт/л. [c.38]

Проведенные эксперименты показали, что целые шаровые элементы, засыпанные беспорядочно в цилиндрическую полость с относительным диаметром более 3,5, сохраняют свою подвижность при сравнительно малом изменении средней величины объемной пористости. Наиболее опасной зоной, где возможно зависание или заклинивание шаровых элементов, является диапазон значений iV= l,8-f-3,05. В тех же случаях, когда свобода перемещения в этом диапазоне не нарушалась, объемная пористость в канале при перегрузке не сохранялась неизменной, а изменялась в ту или иную сторону от значения т, полученного при первоначальной укладке. [c.50]

Таблица 5.1 Сравнительные характеристики газовых теплоносителей

Антуфьев В. М, Сравнительные исследования теплоотдачи и сопротивления ребристых поверхностей.— Энергомашиностроение , 1961, № 2, с. 12.. [c.110]

Кроме того, имеются возможности оптимизации предлагаемой схемы ПГУ, в частности отказ от применения дожимающего компрессора, что позволит повысить к.п.д. установки (нетто) до —40%. Сравнительные характеристики ПГУ и ПСУ приведены в табл. 1.1. [c.26]

Анализ расчетов значений порозности Шст и чисел Рейнольдса, соответствующих максимальным величинам критерия Нуссельта, показывает существенную разницу для чисто конвективного и конвективно-кондуктивного теплообмена при условиях, определяемых критерием Архимеда, когда последний сравнительно невелик (10 Аг 10 ) эта разница постепенно уменьшается и при Ar i5-10 становится практически пренебрежимо малой, меньшей 10%. При этом экстремальные значения Шст и Re для уравнения (3.90) приближаются к аналогичным величинам в выражении (3.65) с коэффициентом 0,142, [c.102]

На рис. 3.17 показаны кривые зависимости a=f(u), полученные при псевдоожижении песка фракционного состава 0,1—0,16 и 1—1,5-мм в диапазоне давлений от 0,1 до 8,1 МПа. Причем кривые для песка 0,1—0,16 мм характерны и для песка 0,2—0,315 мм, т. е. имеют явно выраженный максимум и отличаются. сравнительно узкой областью оптимальных значений скорости фильтрации газа кривые для песка 1—1,5 мм типичны для всех остальных материалов, приведенных в табл. 3.4, т. е. им свойственно отсутствие четко выраженного максимума, нисходящая ветвь кривых очень полога, область оптимальных с точки зрения теплообмена значений ско- [c.106]

Большинство работ в области теплообмена посвящено одиночным трубам, однако знание коэффициентов теплообмена между псевдоожиженным слоем и погруженными в него пучками труб наиболее важно при проектировании теплообменных аппаратов с псевдоожиженным слоем. Возможно, это объясняется тем, что первые работы [121, 122] по теплообмену псевдоожиженного слоя с пучками труб, относившиеся к слоям сравнительно мелких частиц, не установили существенной разницы между коэффициентами теплообмена одиночных труб и трубных пучков. [c.118]

В работе [173] выполнен сравнительный расчет спектральных характеристик разреженной и концентрированной дисперсных систем. Для расчета переноса излучения в разреженной системе использовалось уравнение переноса, а для описания концентрированной - системы — модель стопы. Как оказалось, спектральные характеристики концентрированной и разреженной дисперсных систем, особенно в случае больших частиц, сильно различаются. [c.147]

Л. М, Сравнительная оценка численных методов определения угловых коэффициентов.— В кн. Научные труды Магнитогорского горно-металлургического института, Магнитогорск, 1975, № 16, с. 18—27. [c.204]

Для удобства выполнения чертежей и решения метрических задач плоскость проекций лучше выбирать таким образом, чтобы отметки всех изображаемых точек были положительными. В этом случае плоскость проекций опускают ниже точки, имеющей наибольшую отрицательную отметку. Неудобными являются также отметки, выраженные крупными числами, например, трех-или четырехзначными,— в случае, когда среди сравнительно спокойного рельефа имеется значительно возвышение. [c.19]

Полученне швов с плоской вогнутой или выпуклой поверхностью зависит от соотногаения между величиной сварочного тока и скоростью сварки. При сравнительно невысоких токах и больших скоростях сварки получаются вогнутые швы наоборот, при сварке на больших токах и невысоких скоростях получаются выпуклг, е швы. Ма рис. 102, построенном в координатах сила тока — скорость, область режимов, при которых получаются [c.196]

Таким образолг, с увеличением скорости охлаждения металла шва вместо сравнительно мягких равновесных структур феррит-но-перлитиой стали происходит образование неравновесных, мелкодисперсных структур сорбита, тростита и бейнита, что приводит к заметному повьннепию прочности и уменынению пластичности металла шва. Аналогичное явление происходит в сталях, которые с целью повышения их прочности подвергают процессу так называемого термического упрочнения. [c.200]

Некоторые металлы (медь, магний, алюминий) обладают сравнительно вьгсокими теплопроводностью и удельной теплоемкостью, что способствует б1.1строму охлаждению места сварки, требует применения более мощных источников теплоты при сварке, а в ряде случаев предварительного подогрева детали. [c.340]

Барабанные котлы с естественной циркуляцией. На рис. 18.7 изображены газомазутный котел марки ТГМ-84Б производительностью 420т/ч при давлении вырабатываемого пара 13,7 МПа (140 кгс/см ) и температуре 560 °С. Этот котел имеет сравнительно небольшие размеры (высота до оси барабана всего 28,7 м). Топка котла разделена на две симметричные камеры (полутонки) вертикальным, воспринимающим излучение с двух сторон (двусветным) экраном. Первая ступень пароперегревателя этого котла выполнена из трубных панелей, расположенных по всей высоте фронтовой стены обеих полутопок, и является фронтовым экраном. Потолок также закрыт сплошным рядом труб, образующих [c.153]

В графе Зона указывают обозначение зоны чертежа, в которой находится записываемая составная часть изделия. Разбивка поля чергежа на зоны (см. гл. 1, S 4) производится при выполнении сборочного чертежа на формате сравнительно большого размера. [c.246]

Урановое или уран-плутониевое карбидное топливо по сравнению с окисным имеет существенно более высокую теплопроводность, более высокую плотность ядер деления и низкую замедляющую способность, однако химическая совместимость его с наиболее распространенными материалами оболочек, в частности, нержавеющими сталями и цирконием, гораздо хуже. Так, при температуре 1100° С сталь 0Х18Н9Т науглероживается, зона взаимодействия 100 мкм появляется всего через 6 суток, а с цирконием и карбидом циркония карбид урана образует непрерывный твердый раствор. Карбид урана взаимодействует при 1500 С с ванадием и образует жидкую фазу. Карбид урана хорошо совместим вплоть, до температур 1500—1600° С с карбидами тяжелых металлов (ниобия, молибдена, вольфрама, тантала), а также с пиролитическим углеродом и карбидом кремния. Карбидное топливо сравнительно хорошо удерживает продукты деления. Так, скорость утечки газообразных продуктов деления составляет менее 0,1% (скорость диффузии при температуре 1500°С). [c.10]

У прессованных твэлов центральная часть представляет собой сферу диаметром 50 мм, состоящую из равномерной смеси микротвэлов, матричного размельченного графита и связующих веществ, спрессованных под сравнительно небольшим давлением (4 МПа). После прессования графитовой оболочки с топливным сердечником при большом давлении ( 300 МПа) проводится длительный низкотемпературный отжиг при 800° С для коксования каменноугольной смолы и кратковременный высокотемпературный нагрев до 1800° С для обезгаживания твэлов. [c.26]

На рис. 3.14 представлено идеализированное расположение частиц у теплообменной поверхности. Исследования Габора [55] показали, что интенсивность теплообмена слоя с поверхностью сравнительно Мало чувстви- [c.93]

Результаты расчета функции гэ(Тст. Тел, Всл) и срзЕнение их с экспериментальными данными позволяют по-новому оценить роль лучистого теплообмена при переносе энергии в псевдоожиженном слое. Как правило, считается, что радиационный теплообмен несуществен до температуры порядка 1000 °С, особенно для мелких частиц [180]. Такое заключение можно сделать исходя из сравнения потоков энергии, которые передаются от слоя к поверхности различными механизмами переноса [127, 50]. В то же время обработка экспериментальных данных (см. рис. 4.16) показывает, что при сравнительно низких температурах ( ст = 300°С, сл = = 600 °С) в слое мелких частиц (d = 0,32 мм) распределение температуры вблизи поверхности теплообмена опре-леляетгя радиационным переносом. Учитывая это, необходимо уточнить условия, при которых роль излучения в формировании распределения температуры вблизи поверхности будет существенна. [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...