Изобарическое смешение

В работе [8,36] течение в решетке моделировалось с помощью косого скачка, соответствующего скачку от соседней лопатки. Измерения давлений показали, что число Маха потока в донной области М достигало значения 2,25, статическое давление постоянно на всей выходной кромке, имеющей круговую форму, и зона изобарического смешения занимает область вниз [c.231]

На рис. 7.10 расчетная зависимость от числа Маха относительной толщины изобарической зоны смешения сопоставляется с экспериментальными данными. По длине основного участка [c.376]

Рис. 7.10. Зависимость толщины изобарической зоны смешения от М

Все приведенные выше результаты получены в предположении о том, что в начальном участке струи отсутствует смешение с внешней средой. Это имеет смысл постольку, поскольку позволяет выявить закономерности, присущие самой струе, и определить потери, возникающие в процессе стабилизации параметров нерасчетной струи. При большой степени нерасчетности, когда начальный участок ограничен одной-двумя бочками , указанное допущение не вызывает значительной погрешности. При большой длине участка увеличение массы струи может быть заметным, что изменит параметры потока в изобарическом сечении. Действительные средние значения параметров можно получить из [c.425]

Наложение слоя смешения на границу одномерной струи производится так, чтобы текущее расстояние его внутреннего и наружного краев от этой границы соответствовали приведенному в 4 решению для изобарического слоя [c.428]

Сочетание формул (122) и (123) позволяет получить приближенно неравномерный профиль скорости за первой бочкой нерасчетной струи при больших значениях N в этом месте струя становится изобарической, т. е. может быть рассчитана по данным 4. Расчет по формулам (122) —(123) для режима истечения воздушной струи из плавного сопла (аа = 0°) в поток воздуха при Ма = 1, М = 4, N = 82, к = 1,4 дает толщину слоя смешения в долях от его длины Ь/х = 0,058, f = 14, =13,4. Принимая f = g = 13,7, получаем длину зоны смешения = 26г , радиус диска Маха о = 10,2гд, относительно малую толщину слоя смешения Ь = 1,52г = 0,15г . [c.428]

Так, камера смешения может быть спроектирована таким образом, что статическое давление в ней сохраняется постоянным (изобарический процесс смешения). Осевая составляюш ая всех сил давления, действующих на газовый поток между входным и выходным сечениями такой камеры, равна нулю. Поэтому количество движения потока в камере, если не учитывать действия сплы трения, остается неизменным. Уравнение количества движения [c.512]

Расчеты и эксперименты показывают, что при смешении потоков в сужающейся камере (частным случаем которой является изобарическая камера) полное давление смеси может быть более высоким, чем на выходе из цилиндрической камеры при тех же начальных параметрах газов. [c.513]

В точках 7, / и 3, 3" температура одна и та же, а давление различно. Если энтальпия не зависит от давления, то h — iu = т. е. оба уравнения совпадают. Из этого и следует, что действительный процесс нагревания и смешения можно разбить на две указанные выше стадии (изобарическое нагревание и изотермическое смешение). [c.463]

При помощи этого уравнения легко определяется температура в точках 7 и 3", а следовательно, и положение конечных точек 7 изобарического нагревания воды и 3" — изобарического охлаждения газообразных. продуктов сгорания на Т—s диаграмме. Разность энтропий в точках 7 и 5 представляет собой приращение энтропии системы из-за необратимости процесса теплообмена. После смешения состояние водяных паров изображается точкой 1 р fi), а газообразных продуктов сгорания— точкой 3 р ii). Парциальные давления pi, р , могут быть определены по известным значениям р и из соотношения р = р + ру, уравнений состояния водяных паров и газообразных продуктов сгорания [c.463]

Вопрос о выборе оптимального размера горла диффузора для достижения максимальной эффективности при заданных условиях на входе в конденсационный инжектор может быть решен теоретически в предположении о нулевой протяженности прямого скачка уплотнения в глубину, полном завершении конденсации в скачке и пренебрежении трением в изобарической камере смешения. Тогда максимальное давление на выходе из инжектора достигается в предельном случае ири полной конденсации паровой фазы в камере смешения (восстановление давления происходит только в диффузоре). Площадь поперечного сечения горла диффузора в этом случае легко определяется из уравнений сохранения массы и количества движения. [c.133]

Принципиальные схемы эжекторов приведены на рис. 1-69, Эжектор с изобарическим начальным участком смешения рассчитывается по уравнению количества движения (импульсов) [c.105]

В переменных Крокко сформулированы задача о течениях несжимаемой жидкости в изобарических пограничных слоях у обтекаемой поверхности или в зоне смешения двух потоков для тех случаев, когда в пограничном слое продольная составляющая скорости может менять знак. Проанализированы все возможные автомодельные решения сформулированной задачи, в частности, подробно изучена задача о пограничном слое на плоской пластине, поверхность которой движется с постоянной скоростью в направлении потока или навстречу ему. [c.90]

Течение в зоне смешения является изобарическим, так как индуцируемый градиент [c.164]

В главе 5, подготовленной Н. М. Тереховой, приводятся результаты численного моделирования неустойчивости сверхзвуковых струй. Рассмотрены варианты для расчетных (изобарических) и нерасчетных (слабо неизобарических) свободных потоков. В последних принимается во внимание наличие продольного искривления границы струи и возникающих вследствие этого активных центробежных сил. Показано, что наряду со сдвиговыми бегущими волнами (неустойчивость Кельвина—Гельмгольца) в слое смешения могут иметь место когерентные структуры, связанные с неустойчивостью Тейлора — Гертлера. Определены критические числа Рейнольдса потери устойчивости для волн разного вида. Приводится методика расчета акустического излучения (так называемых широкополосных шумов). Изучаются особенности нелинейного взаимодействия в режиме резонансных триад. [c.4]

Для общности рассмотрены слои смешения как в изобарических, так и в неизобарических струях. В последних из-за собственной ячеистой структуры начального участка траектории газа получают добавочное искривление в продольном направлении и дополнительные центробежные силы при анализе будут учтены. [c.137]

А. А Ко X, Исследование структуры потока в ступени эжектора с изобарическим начальным участком смешения, Теплоэнергетика , 1954, № 12. [c.667]

В дианазонах Ма = 1-ь5, /с = 1,3-ь 1,4, Л = 50 10 , р = 0- 15 , Мы рассмотрели особенности газодинамического участка нерасчетной сверхзвуковой струи без учета влияния вязкости, с которым связан неизбежный процесс образования граничного слоя смешения. Выше получены закономерности для нарастания тол-ш ины слоя смешения по длине начального участка изобарической струи. При N > 1 да)вленне в струе уменьшается, линии тока сверхзвукового течения раздвигаются, что ведет к дополнительному увеличению толщины струи. А. Н. Секундов и И. П. Смирнова, пользуясь методом интегральных соотношений и полагая слой смешения наложенным на границу одномерной струд, получили следующую приближенную зависнмость для толщины слоя смешення при N = 1 [c.427]

Процессы 6 1 испарения воды и перегрева образовавшегося пара и процесс аЬ охлаждения газообразных продуктов сгорания сопровождаются смешением пара с горячими газами и поэтому не являются для каждой из компонент изобарическими. Так как давление в парогазоге-нераторе постоянно, то после смешения, в результате которого давление каждого из компонентов уменьшается до парциального давления ръ=р и Рг=/ зп должно выполняться следующее соотношение [c.462]

Масштабом скорости потока в горловине диффузора служит скорость Сю, получаемая из уравнения сохранения импульса в камере смешения при изобарическом течении двухфазного потока в суживающемся адиабатическод канале при условии полного выравнивания скоростей фаз в конце камеры смешения и отсутствии сил трения о стенки канала [c.141]

Распределения статического давления по контуру проточной части инжектора и полного давления вдоль оси представлены на рис. 9-31. Давление на обводах сопл резко уменьшается к выходному сечению. В камере смешения давление меняется так, что процесс взаимодействия паровой и жидкой фаз здесь приблил<енно можно считать изобарическим. [c.268]

На рис. 5.17 приведен основной информативный результат для вязкой неустойчивости К - Г на начальном участке изобарической струи. Представлена наиболее характерная азимутальная мода и = 1 при Мо = 1,5. Кривые нейтральной устойчивости а = О даны для разных толщин слоя смешения, моделирущих прикорневую область, середину начального участка и переходную область. [c.139]

Вернемся к рассмотрению процесса в ступени эжектора (рис. 7-27). В сечени и 2 смешанный поток с неравномерным профилем скоростей заполняет входную часть диффузора. На участке 2—3 в горло-вине диффузора происходит дальнейшее перемешивание потока К На участке 1—2 процесс смешения можно приближенно считать изобарическим. На участке 2—3 смешение и выравнивание потока сопровождаются повышением среднего по сечению давления В выходно1Й части диффузора (участок 3—4) происходит дальнейшее повышение давления. [c.423]

Полученные в предположении простейшего одно мер-пого характера процесса в эжекторе ура-внения (7-30) и ( 7-31) оцени вают только потери смешения, которые являются в рассматриваемой задаче основными. Однако наряду потерями смешения необходимо учитывать и другие потери в отдельных элементах эжекто ра потери в сопле, во входной части диффузора и -в горловине а также потери в расширяющейся часБи. Кроме того, процесс во ВХОДНОЙ части диффузора в действительности может отклоняться от изобарического процесса, принятого при выводе уравнения (7-30). Изменение давления в общем случае начинается не точно во входном сечении горловины 2, а выше или ниже по потоку в начальном участке диффузора. Далее, основное уравнение количества движения необходимо дополнить членом, выражающим воздействие сил давления от стенки входного участка диффузора. Вместе с тем, даже при значительной длине горловины, следует учитывать неравномерность поля потока в сечении 5, которая существенно сказывается на эффективности диффузора. [c.428]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...