Эксцентриситет неизбежный

Коэффициент запаса на устойчивость всегда принимают несколько больше основного коэффициента запаса на прочность (Пу > п). Это делается потому, что для центрально сжатых стержней ряд обстоятельств, неизбежных на практике (эксцентриситет приложения сжимающих сил, начальная кривизна и неоднородность стержня), способствуют продольному изгибу, в то время как при других видах деформации эти обстоятельства почти не сказываются. Коэффициент запаса устойчивости для сталей выбирают в пределах 1,8—3,0 для чугуна — в пределах 5,0—5,5 для дерева — 2,8. .. 3,2. Заметим, что меньшие значения п . принимают при большей гибкости. [c.513]

Вследствие неизбежного эксцентриситета вала мотора возникнет направленная от оси так называемая центробежная сила Qa, проекция которой на ось Ох (рис. 342) будет = Оо sin со/, где со — угловая скорость вращения вала. Сила и будет действующей на балку возмущающей силой частота ее р = (и. Следовательно, при p — k, т. е. при [c.374]

В реальных условиях, вследствие неизбежной начальной кривизны стержня, эксцентриситета приложения нагрузки не- [c.210]

Сопряженная поверхность цилиндра и поршня, будучи основной направляющей действия испытательной силы, должна противостоять опрокидывающим моментам, возникающим вследствие неизбежного эксцентриситета равнодействующей сил сопротивлений испытуемого образца. Для этого длина направляющей поверхности должна быть равна полутора-двум диаметрам поршня. [c.60]

Конечно, изложенное решение очень схематично, так как в реальных условиях невозможно обеспечить, чтобы при ударе все точки торца стержня одновременно коснулись преграды, т. е. неизбежны некоторые перекосы и эксцентриситеты, из-за которых фактические напряжения окажутся больше расчетных. [c.314]

Если эксцентриситет установки теодолита на столе контролируемого станка (неизбежная неточность установки) равен е, а расстояние от оси стола станка до точки, по которой визируется теодолит, равно L, то ошибка, обусловленная эксцентриситетом установки теодолита, будет равна [c.635]

Это объясняется невозможностью точного учета случайных факторов, снижающих величину критической силы. К ним относятся некоторое неизбежное на практике внецентренное приложение сжимающей силы (случайные эксцентриситеты) и малая начальная кривизна стержня, связанные с условиями монтажа и технологией изготовления реальных конструкций. Эти факторы в расчетах на прочность существенного значения не имеют. [c.270]

Остается лишь выбрать коэффициент записи k . Учитывая ряд неизбежных при осевом сжатии стержня несовершенств (начальная кривизна, наличие эксцентриситета и др.), существенно сказывающихся на несущей способности стержня, коэффициент запаса на устойчивость выбирают выше коэффициента записи на прочность ka. В нашей практике он принимается для стали от 1,8 до 3,5, для чугуна от 5,0 до 5,5, для дерева от 2,8 до 3,2 и т. д. [c.464]

Изгиб сжатых на концах практически прямых стержней вызван наличием неизбежного эксцентриситета приложения нагрузки. По мере роста осевой нагрузки поперечное смещение увеличивается с нарастающей скоростью, как видно на кривой У (рис. 5.14). По мере роста смещения изгибающий момент в центре тяжести сечения увеличивается, а в точке В создается пластический шарнир, описываемый формулой [c.128]

Поведение стержней, на которые действует центрально приложенная сжимающая нагрузка, в значительной степени определяется наличием таких несовершенств, как начальная кривизна стержня, неизбежные эксцентриситеты при приложении нагрузки несовершенные граничные условия неоднородность материала и т. п. Эти [c.404]

При использовании формулы секаНса в том плане, как описано выше, предполагается, что неизбежные несовершенства можно представить эксцентриситетом приложения Нагрузки. Другой подход к задаче заключается в предположений об эквивалентности этих несовершенств наличию начальных прогибов. Для стержня с шарнирно опертыми концами можно предположить, что линия начальных прогибов стержня представляется волной синусоиды [c.405]

Валиковые швы и швы внахлестку особенно не приемлемы в случае, когда сам материал получается путем прессования (как, например, листовой слоистый винипласт). Шов в этом случае соединяет верхний лист с 1—2 слоями пленок, монолитного соединения не получается. Кроме того, при соединении внахлестку неизбежно образование в приложении сил эксцентриситета и связанное с ним появление момента. [c.162]

Наличие неизбежных небольших эксцентриситетов для коротких стержней снижает критическое напряжение до предела текучести. На основании опытных данных проф. Рейн проводит усредненную линию критических напряжений в виде ломаной СОЕ (рис. 218), переходящей далее в гиперболу Эйлера. Итак, по современным опытным данным для мягких углеродистых сталей следует принимать [c.322]

В сжатых стержнях большой гибкости, для которых применима формула Эйлера, после достижения силой Р критического значения обычно наблюдается резкий рост деформаций. До этого момента прогибы, как правило, растут с ростом нагрузки, но остаются незначительными. Теоретически можно было бы ожидать, что до критической силы стержень будет оставаться прямым однако ряд неизбежных на практике обстоятельств — начальная кривизна стержня, некоторый эксцентриситет приложения нагрузки, местные перенапряжения, неоднородность материала — вызывают небольшие прогибы и при сжимающих силах, меньших критических. [c.632]

Это объясняется наличием ряда обстоятельств, неизбежных на практике (начальная кривизна, эксцентриситет действия нагрузки, неоднородность материала и т. д.) и почти не отражающихся на работе конструкции при других видах деформации (кручение, изгиб, растяжение). [c.635]

Так как в действительных конструкциях добиться того, чтобы сжатый стержень оставался совершенно прямым, невозможно из-за начальной кривизны, эксцентриситета нагрузки и т. д., то всегда следует считаться с неизбежностью возникновения усилий в креплениях составного стержня. [c.661]

Здесь —критическая сила, определяемая в зависимости от Гибкости формулой Эйлера (7.1) или формулой Ясинского (7.4), т. е. выражением = — а—Ъ к+с к )Р —допускаемое напряжение на устойчивость —допускаемый коэффициент запаса устойчивости. Этот коэ ициент всегда несколько больше основного коэффициента запаса прочности, так как при расчете центрально-сжатых стержней на устойчивость приходится учитывать дополнительные, неизбежные на практике обстоятельства (эксцентриситет приложения сжимающих сил, начальная кривизна и неоднородность материала стержня), способствующие продольному изгибу. [c.165]

Коэс )фициент запаса устойчивости ky выбирается всегда выше коэффициента запаса прочности ко, так как в практике неизбежны факторы, снижающие грузоподъемность гибких стержней начальная кривизна, эксцентриситет действия сжимающих сил, неоднородность материала и т. д. Для стальных стоек / у = 1,5- 3, для чугунных — fey = 5- 6, для деревянных— fty= 2,5 3,2. [c.423]

Отметим, что в коэффициентах отражено также необходимое повышение коэффициента запаса за счет не учитываемых в расчете, но практически неизбежных начальной кривизны бруса и некоторого эксцентриситета нагрузки. [c.485]

При действии на конструкцию динамических нагрузок в результате ее колебаний в отдельных стержнях возможно возникновение продольных периодических сил. При этом из-за неизбежных производственных эксцентриситетов прикрепления стержней в них возникают поперечные колебания [47], которые могут иметь существенное значение лишь в случаях, когда их частота превышает частоту продольных колебаний менее чем на 30%, что в крановых конструкциях редко имеет место. [c.252]

Но, как было уже указано, сюда необходимо присоединить еще граничные условия. Т. к. границами служат шип и подшипник, являющиеся в сечении окружностями, то необходимо представить эти окружности простейшими соотношениями, а для этого неизбежным будет изменить систему координат. Окружности шипа и подшипника не будут концентричными, т. к. всегда между их радиусами существует, хотя и очень малая, разница, внешнее же давление стремится прижать шип к окружности подшипника. Поэтому мы всегда имеем дело с двумя эксцентричными окружностями, хотя эксцентриситет и м. б. очень малым. Но тогда удобным является применить координаты Неймана, о к-рых подробно сказано ниже (фиг. 1). Именно благодаря введению этих координат Н. Е. Жуковский и С. А. Чаплыгин и подошли быстро к решению задачи, что не удавалось ни Рейнольдсу ни Зоммерфельду, и только двадцать лет спустя в иностранной литературе появилось решение, более полное, чем у Рейнольдса. [c.413]

В большинстве случаев испытания стыковых соединений на усталость ведут при изгибе или при осевом приложении нагрузки. При изгибе проявляется влияние градиента напряжений, вследствие чего выносливость может оказаться завышенной. При осевом растяжении затруднительно избавиться от эксцентриситетов приложения нагрузки, практически неизбежных у сварных образцов. [c.174]

Все изложенное относится также и к случаю сжатия, который формально отличается от случая растяжения только изменением направления силы. Фактическая разница между растяжением и сжатием гораздо глубже, потому что при сжатии может возникнуть новое явление — потеря устойчивости. Центрально сжатый прямой стержень, длина которого значительно больше поперечных размеров, может сохранять прямолинейную форму лишь тогда, когда сжимающая сила меньше некоторого критического значения. При небольшом эксцентриситете приложения силы или при малом искривлении оси стержня, неизбежном в действительности, сжимающая сила, хотя бы и меньшая критической, вызывает не только сжатие, но и изгиб. При этом эффект изгиба часто оказывается гораздо больше, чем эффект сжатия. С этим обстоятельством нужно считаться при расчете сжатых стержней, ему будет посвящена одна из глав нашего курса. Здесь же мы не делаем принципиальной разницы между растяжением н сжатием, будем лишь приписывать растягивающим напряжениям знак плюс, сжимающим — минус. [c.34]

Получить шпоночные и шлицевые соединения с идеальным центрированием п без. зазоров по боковым сторонам шпонок rt зубьев практически невозможно и не всегда требуется по условиям работы. Во-первых неизбежны отклонения размеров диаметров валов и втулок (D и d), ширины Ь шпонок, шпоночных пазов, зубьев и впадин. Во-вторых, собираемость и требуемый характер соединения зависят от точности формы и взаимного расположения сопрягаемых поверхностей, т. е. от возможных перекосов и смещений шлицев и их впадин млн шпоночных пазов (А, рис. 7.6) относительно плоскостей симметрии соединений погрешностей шага и углового расположения шлицев Ау не-концентричностн шлицевых поверхностей Dud (от эксцентриситета е). Наконец, в зависимости от условий сборки, вида нагрузок (постоянные, переменные), характера соединения (подвижное, неподвижное) и пр., по боковым сторонам шпонок и шлицев, а также по центрирующим поверхностям могут предусматриваться зазоры или натяги. [c.181]

Таким образом, при наличии начальной неправильности, либо эксцентриситета продольной силы, либо поперечной нагрузки прогибы v (2) растут бесконечно при F / кр.э- Исключение составляет е = —qlFk в случае (15.48). Если в решении учесть геометрические нелинейности, появление которых неизбежно с ростом прогибов, то каждой конечной силе соответствует конечный прогиб, аналогично тому, как это показано в 15.6. Такое положение более соответствует истине. Однако нужно считаться с тем, что при приближении F к р.э прогибы начинают интенсивно расти и график их зависимости от F по полученному решению может быть представлен в виде рис. 15.23. По причине быстрого роста к (z) при Р Ркр,ь назначается коэффициент запаса на продольную силу порядка 0,5...0,6, так как в реальных условиях всегда существует эксцентриситет (по технологическим причинам). [c.363]

Таким образом, при превышении нагрузкой ее критического значения на 1 ,0 напряжения возрастают больше чем в 1Г>0 раз. Заметим, что в действительности благодаря неизбежному эксцентриситету приложения нагрузки, наличию малой начальной кривизны стержня (по-гибь стержня) и тому. подобным обстоятель- [c.309]

Более рациональный способ расчета коротких сжатых элементов был предложен Г. Шеффлером ). Последний исходит из предпосылки, что в связи с неизбежными неточностями практических приемов загружения бруса сжимающими силами мы всегда должны считаться с наличием некоторого эксцентриситета нагрузки на его концах. Шеффлер выводит формулу для наибольшего напряжения, выражая его в зависимости от эксцентриситета пользуясь ею, мы получаем возможность для каждого принятого значения эксцентриситета вычислить опасное значение нагрузки. Шеффлер указывает значения эксцентриситета для брусьев из различных материалов таким образом, что получаемые им значения критической нагрузки достаточно хорошо согласуются с экспериментальными результатами Ходкиисона. Надо думать, что Шеффлер первый начал пользоваться некоторыми исходными значениями эксцентриситета при вычислении опасной сжимающей нагрузки. Ценность этого метода не была понята в свое время, и инженеры продолжали пользоваться формулой Рэнкина до конца XIX столетия. [c.254]

Таким образом, при превышении нагрузкой ее критического значения на 1% напряжения возрастают больше чем в 150 раз. Заметим, что в действительности благодаря неизбежному эксцентриситету приложения нагрузки, наличию малой начальной кривизны стержня по-гибь стержня) и тому подобным обстоятельствам напряжения изгиба практически имеют место и при нагрузках, меньших критической. [c.309]

Особенности построения системы допусков и посадок, а также контроля шлицевых соединений обусловлены тем, что собираемость шлицевых деталей и получение требуемого характера соединения обеспечиваются не только точностью каждого основного размера В, й, Ъ, у), но и суммарной погрешностью. Суммарная или комплексная погрешность возникает в результате сочетания погрешностей формы и расположения шлицев и их впадин, а также эксцентриситета цилиндрических поверхностей диаметрами О и (1. Влияние суммарной погрешности на работоспособность и собираемость шлицевого соединения показано на рис. 15.1, б. С теоретически точной втулкой, имею-ш,ей номинальный контур, собирается реальный вал, у которого точно выдержаны основные размеры О, й, Ь, но имеется суммарная погрешность формы поперечного сечения. Если наложить контур реального вала на контур точной втулки так, чтобы совместились их центрирующ,ие окружности диаметрами О, то внутренняя окружность и шлицы вала перекроют точный контур на величину заштрихованных участков и сборка деталей окажется невозможной. Кроме того, характер сопряжения реального вала с номинальным контуром искажается погрешностями основных размеров вала. Так как все перечисленные погрешности неизбежны, то для собираемости реального вала с теоретически точной втулкой и для получения нужного характера сопряжения необходимо, чтобы суммарная погрешность и отклонения основных размеров реального вала находились в пределах полей допуска по О, й и Ь (рис. 15.6, б). [c.245]

Эти колебания возникают в быстроходных валах с малыми нагрузками на подшипники, т. е. в условиях работы при малых эксцентриситетах и малой жесткости масляного слоя. Первопричиной является то, что вал в подшипнике в связи с формой эпюры гидродинамического давления смещается под действием радиальной нагрузки не по направлению нагрузки, а под некоторым углом к ней. Между тем центробежная сила на вал направлена до смещению, поэтому она не может быть полностью уравновешена гидродинамическим давлением, и появляется неуравно-ве1пенная окружная составляющая. Когда встречаются неизбежные неровности на рабочих поверхностях цапфы вала и подшипника, вал выводится из равновесного положения, и под действием неуравновешенной составляющей центробежной силы возникает вихревое движение вала. [c.482]

При проверке необходимо исключить влияние всех неизме-ряемых элементов, каковыми являются, например, неизбежные эксцентриситеты и перекосы при установке измерительных устройств относительно осей вращения деталей станка, движение которых контролируется. [c.97]

Эксперименты, относящиеся к сжатию колонн, показывают, что даже, когда приняты все практические меры предосторозкности к тому, чтобы приложить нагрузку центрально, всегда имеется некоторый неизбежный малый эксцентриситет. Следовательно, в таких опьггах нагрузка Р вызывает не только сжатие, но и изгиб. Кривые на рис. 237 показывают результаты таких опытов, полученные [c.224]

Уравнение (с) весьма полезно для определения критической нагрузки из опыта со сжатой стойкой. Если результаты такого опыта предстаЕШены в форме кривой, подобной кривым, показанным на рис. 237, то для определения нужно провести горизонтальную асимптоту к этой кривой. Эта операция не может быть сделана с достаточной точностью, особенно если неизбежные эксцентриситеты не очень малы и кривая не поворачивается очень резко при приближении к горизонтальной асимптоте. Более удовлетворительное определение Р получается при помощи уравнения (с). Разделив это уравнение на Р/Рдр, мы получим [c.227]

При экспериментальном исследовании поперечного выпучивания колонн условия обычно подобны представленным на рис. 119,/ .Благодаря неизбежным эксцентриситетам изгиб колонны начинается немедленно после начала нагружения. Одна ко так как эксцентриситеты весьма малы, то прогибами пренебрегают до стадии, когда нагрузка-начинает приближаться к ёе критическому значению. В этот период деформации начинают увеличиваться быстро, и их величина определяется с помощью модуля Ef соответственно критическому значению нагрузки. Следовательно, из этих соображений вытекает, что первоначальная формула (151) Энгессера будет давать критические напряжения с большей точностью, чем формула (155), как об этом свидетельствуют и результаты опытов. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...