Характеристики сверхзвукового

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ И РЕЖИМНЫХ ПАРАМЕТРОВ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ СВЕРХЗВУКОВЫХ СТУПЕНЕЙ НАСЫЩЕННОГО ПАРА [c.137]

Расчетная картина течения с головными волнами в бесконечной решетке профилей при дозвуковой осевой составляющей скорости (Мю < 1) на положительных углах атаки показана на рис. 3.11. Здесь пунктиром показаны характеристики сверхзвукового потока на бесконечности перед решеткой, сплошными линиями — характеристики (линии разрежения), вдоль каждой из,которых скорость постоянна и равна скорости в соответствующей точке на спинке профиля. [c.75]

ХАРАКТЕРИСТИКИ СВЕРХЗВУКОВЫХ ВХОДНЫХ УСТРОЙСТВ [c.289]

Наиболее достоверным способом получения характеристик сверхзвуковых воздухозаборников является их экспериментальное определение на специальных стендах. [c.290]

Рис. 5.2. Характеристики сверхзвуковом потоке

Глава седьмая содержит краткое описание аэродинамических и акустических характеристик сверхзвуковых неизобарических турбулентных струй, процессов образования широкополосного шума и его дискретных составляющих, а также методов управления такими струями (активных -при акустическом их возбуждении, пассивных - когда шум самой струи при экранировании используется для ее облучения). [c.10]

Аэродинамические характеристики сверхзвуковых турбулентных струй [c.178]

Современная авиация располагает самолетами, летающими быстрее звука. В связи с этим во всех разделах и главах Учебника рассматриваются характеристики сверхзвуковых самолетов. Однако сверхзвуковому самолету приходится летать и на дозвуковых скоростях. Существуют еще и дозвуковые самолеты. Поэтому в книге отводится соответствующее место и дозвуковым скоростям полета. [c.4]

Отсос пограничного слоя является также очень полезным средством улучшения характеристик сверхзвукового крыла. Опыты Грота [53] с двояковыпуклым крыловым профилем толщиной 5% при числе Рейнольдса, вычисленном по длине хорды, 12,5-Ю , и числах Маха 2,23 и 2,77 показали, что можно получить увеличение подъемной силы при малом сопротивлении. [c.219]

В качестве другого примера рассмотрим характеристики сверхзвуковых струйных элементов. Формулы (22.1) и (22,2) справедливы для различных газов. Однако определяемые этими формулами зависимости между отношениями давлений и значениями числа Маха иные, если значения k для рассматриваемых газов при заданных ио температуре режимах их работы отличаются от значений k для воздуха. [c.450]

Если допустить наличие сверхзвуковых скоростей только в абсолютном движении за входным направляющим аппаратом (М=> 1) или сверхзвуковых относительных скоростей на выходе из рабочего колеса (Мз , > 1), то при этом, судя по имеющимся экспериментальным характеристикам сверхзвуковых сопел, потери могут достигать такого же порядка, ь ак и в дозвуковой ступени. [c.545]

Характеристика сверхзвукового потока 91 [c.736]

Работам по конструированию данной установки предшествовал цикл исследований [69, 16, 126, 71] по изучению основных процессов, определяющих ее технологические параметры, на основании которых были сформулированы технические требования к узлам установки и рекомендации для проектирования. В частности, исследовались процессы формирования газопорошковой смеси, ее ускорение в сверхзвуковых соплах прямоугольного (в основном) и круглого сечения, характеристики сверхзвуковых двухфазных струй, характер натекания струи на преграды различной геометрии, а также теплообмен струи с преградой. [c.262]

Характеристики сверхзвуковых сопел [c.83]

Промежутки деления линии тока на границе эжектирующей и эжектируемой струй получаются неравномерными, ибо они определяются характеристиками сверхзвукового течения, но густота характеристической сетки сверхзвукового течения берется так, чтобы получаемые промежутки деления не повлияли на точность расчета всего течения. [c.44]

Характеристики сверхзвукового эжектора с цилиндрической [c.101]

Показано, что экспериментальные характеристики критических режимов сверхзвукового эжектора удовлетворительно совпадают с теоретическими зависимостями прп учете обычных поправок на влияние пограничного слоя, образующегося на стенках сверхзвукового сопла. Это дает возможность определи ь характеристики сверхзвуковых эжекторов с достаточной для практики точностью расчетным путем. Показано также, что замена профилированного кольцевого сопла эжектирующего газа коническим не приводит к заметному изменению характеристик эжектора. [c.213]

В работе приведены результаты расчета параметров критического режима плоского сверхзвукового эжектора, полученные путем построения методом характеристик сверхзвуковой струи эжектирующего газа на начальном участке камеры смешения. Расчеты проводились на быстродействующей цифровой вычислительной машине. [c.261]

Фиг. 185. Характеристики сверхзвукового диффузора.

При расчете по методу характеристик сверхзвукового обтекания заостренных тел необходимо отправляться в плоском случае от решения для плоского косого скачка, а в осесимметричном [c.449]

Рис. 3.20. Характеристики сверхзвукового сопла с жестким контуром

Рис. 3.32. Влияние радиуса скругления контура критического сечения на характеристики сверхзвукового сопла

Однако наличие вязкости или отрыва потока в дозвуковой части при больших углах сужения 6 (рис. 3.16 и 3.17) могут изменить соотношение тяговых характеристик сверхзвуковых сопел с различными углами сужения б р. Поэтому окончательный ответ о влиянии угла сужения дозвуковой части б р на эти характеристики могут дать только экспериментальные исследования. [c.113]

Рис. 3.64. Характеристики сверхзвуковых сопел с различной формой дозвуковой части

Рис. 3.65. Влияние коэффициента расхода на характеристики сверхзвукового сопла

Для исследованных звуковых сужающихся сопел с различными контурами в диапазоне тг > 2 реактивная струя находится на режиме недорасширения (рис. 3.56) и все рассуждения с использованием одномерной теории и понятия эквивалентной площади среза сопла при анализе характеристик сверхзвуковых сопел справедливы и для звуковых сопел. [c.135]

Рис. 7.10. Характеристики сверхзвукового сопла при отклонении вектора тяги [89] а — коэффициент тяги сопла б — коэффициент импульса сопла

ХАРАКТЕРИСТИКИ СВЕРХЗВУКОВЫХ ДИФФУЗОРОВ И ИХ РЕГУЛИРОВАНИЕ [c.78]

Характеристиками сверхзвукового входного устройства называются зависимости параметров, характеризующих его эффективность, а именно, коэффициентов сохранения полного давления, сопротивления и расхода, от параметров, определяющих режим его работы. Режим работы воздухозаборника зависит от относительной плотности тока <7( в) на выходе, числа М полета и угла атаки. Заметим, что изменение числа Re практически не оказывает влияния на характеристики сверхзвуковых воздухозаборников вследствие высоких его значений (Ке>Ке1ф 10 ). [c.289]

Излагаются результаты экспериментального исследования управления аэродинамическими и акустическими характеристиками дозвуковых и сверхзвуковых турбулентных струй путем воздействия на них акустических возмущений различных интенсивности и частоты. Исследованы когерентные структуры в дозвуковых турбулентных струях и их восприимчивость к воздействию гармонических акустических возмущений. Исследованы гене-ращ1я и подавление турбулентности в дозвуковых струях при низкочастотном/высокочастотном акустическом возбуждении дозвуковых струй и, соответственно, увеличение/уменьшение широкополосного шума таких струй. Рассмотрены активные и пассивные методы управления характеристиками сверхзвуковых неизобарических струй. Анализируются методы математического моделирования дозвуковых турбулентных струй с точки зрения их способности описать влияние периодического возбуждения на интенсификацию/ослабление турбулентного смешения при низкочастотном/высокочастотном возбуждении. [c.2]

Как и в случае обычной ударной волны, для точек скорость газа за детонационной волной сверхзвуковая (исключая весьма малую окрестность точки В), а для точек N - дозвуковая. При обтекании клина свободным потоком детонирующего газа будут осуществляться режимы детонации, соответствующие точкам т.е. более слабым детонационным волнам. При уменьшении угла клина в до совпадения точки М с точкой 7, т.е. при в = вJ, как уже говорилось, детонация является детонацией Ченмена-Жуге, в которой нормальная к волне составляющая скорости сгоревшего газа равна скорости звука, так что волна совпадает с прямолинейной характеристикой сверхзвукового течения за ней. Если и дальше уменьшать угол клина, то волна детонации остается прежней, соответствующей детонации Ченмена-Жуге, а от прямолинейной характеристики, совпадающей с волной детонации, начнется течение разрежения Прандтля-Майера, в котором поток поворачивается от угла вJ до направления в < всоответствующего обтеканию стенки клина. В предельном случае, когда = О, [c.28]

Исследования характеристик сверхзвукового эжектора проводились на опытной эжекторной установке со сменными кольцевыми сверхзвуковыми соплами эжектирую-ш,его газа. В качестве эжектируемого газа использовался атмосферный воздух, полное давление и расход которого изменялись с помощью дросселя. Газовая смесь выбрасывалась из камеры смешения через диффузор в атмосферу. Камера смешения была цилиндрической и имела диаметр < = 100 мм длина ее могла изменяться. Подробное ()1тсание экспериментальной установки приведено в работе [1]. [c.213]

Амсден и Харлоу [1965] рассчитали крупномасштабные характеристики сверхзвукового турбулентного течения в донной области, Крейн [1968] пытался точно рассчитать гинерзвуковое течение о ближнем следе за телом, применяя метод частиц в ячейках к уравнениям для невязкого газа однако этот метод не подходит к подобной задаче, и поэтому расчет окончился неудачей. Точность метода жидкости в ячейках независимо подтвердили Гурурая и Деккер [1970] на расчетах сложных двумерных задач о распространении ударных волн и Сатофука [c.362]

Отношение 5г,/5,<р представляет собой огноеггую геометрическую характеристику сверхзвукового сопла и называется [c.179]

Конические сопла имеют тот недостаток, что в них происходят потери тяги из-за отклонения потока газа от осевого направления (см. разд. 2.4.1). Кроме того, коническое сопло, предназначенное для работы на большой высоте, получается длинным и тя-желым. Максимально возможную тягу можно получить при расширении продуктов сгорания до давления окружающей среды (см. разд. 2.4.3) через сопло, спрофилированное так, чтобы на выходе поток газа был однородным и направленным параллельно оси. Однако такое сопло, рассчитанное методом характеристик сверхзвуковой аэродинамики, было бы чересчур длинным и тяже-. ibiM, подобно диффузору аэродинамической трубы. [c.89]

Поэтому при оценке влияния угла сужения дозвуковой части на интегральные характеристики сверхзвуковых сопел важно выбрать для сравнения не только форму выражения тяговой эффективности сопла, но и способ сравнения самих сопел [64]. Сравнение характеристик сопел можно проводить либо при одинаковой геометрии сопел [27], либо при одинаковых расходах газа через сопла. При этом параметры газа и абсолютные плогцади выходного сечения считаются одинаковыми для сравниваемых сопел (к = к 2, = 0с2 Рос1=Рос2 с1 = с2) отличие сравниваемых сопел проявляется в отличии или равенстве геометрических плогцадей критического сечения. [c.113]

Для оценки влияния формы дозвуковой части на характеристики сверхзвуковых сопел были проведены исследования четырех вариантов с одинаковой сверхзвуковой частью и четырьмя вариантами различных дозвуковых частей (рис. 3.49). Хотя длина сужаюгцейся дозвуковой части у этих вариантов [c.121]

Для сравнения на рис. 3.65 нанесены при соответствуюгцих значениях коэффициента расхода данные из работы [27] по величине А/ , приведенные на рис. 3.32 при анализе влияния радиуса скругления контура в критическом сечении на интегральные характеристики сверхзвуковых сопел. Поскольку диапазон изменения коэффициента расхода в этом случае был относительно невелик — 0,96-0,985), то изменение на величину А/ практически не было обнаружено ни по результатам расчетов, ни по результатам экспериментальных исследований [27]. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...