Коэффициент трения воздуха в трубе

Целесообразнее поэтому перейти от ц р к приведенному коэффициенту трения воздуха в трубе. Этот коэффициент также условен, ввиду того, что он учитывает не только потери на трение, но и влияние ряда факторов, которыми пренебрегали, принимая указанные выше допущения. Пользуясь графической зависимостью ft = ц (О коэффициента расхода от коэффициента сопротивления трубопровода [59], приведенной на рис. 76 в виде графиков, определим для каждого из полученных значений величину коэффициента После этого из известного соотношения найдем [c.195]

Пример 6.1. Найти длину трубопровода L , эквивалентного распределительному золотнику, у которого = 60-10- (dy = 15 мм) коэффициент трения воздуха в трубе X = 0,03. [c.150]

Газовая постоянная 20, 23 График коэффициента трения воздуха в трубе 146 [c.266]

Коэффициент трения воздуха в трубе 143 [c.267]

Рис. 6.6. График для определения коэффициента трения л воздуха в трубе но Ке

Средняя плотность дымовых газов Рх = 0,6 кг/м II окружающего атмосферного воздуха = 1,2 кг/м. Коэффициент сопротивления трения в трубе принять Я =- 0,03. [c.250]

Средняя плотность дымовых газов pi = 0,6 кг/м и окружающего атмосферного воздуха рг = 1,2 кг/м . Коэффициент сопротивления трения в трубе принять X = 0,03. [c.251]

В гл. 6 показано, что для длинных волн излучение распространяется в форме плоской волны, возбуждаемой суммарной объемной пульсацией, даваемой мембраной, и не зависит от формы ее колебаний. Собственный импеданс колеблющейся пластинки или мембраны, представляющей распределенную систему, можно условно отнести к центру системы, движение которого характеризуется некоторой скоростью щ. Учитывая кинетическую, потенциальную и рассеянную в системе энергию, введем некоторые эквивалентные параметры М Е и / , характеризующие массу, упругость и трение для системы, приведенной к центру . Таким образом, мы заменяем распределенную систему системой с одной степенью свободы с эквивалентными массой М упругостью Е и коэффициентом трения / . Кроме того, силу, действующую на систему по всей ее площади, придется заменить эквивалентной силой действующей в центре и производящей ту же самую работу. Кроме объемной пульсации, порождающей плоскую волну, мембрана или пластинка дает дополнительные колебания в окружающей среде, вызываемые высшими модами колебания поверхности. При длинных волнах высшие моды не порождают волн, распространяющихся в трубе, и возбуждают колебательный процесс лишь в ближней зоне. Это приводит к возникновению дополнительной энергии, связанной с этими колебаниями, и формально может быть выражено как появление добавочной или присоединенной массы, как бы движущейся в целом со скоростью По, Для колебаний в воздухе [c.180]

Значения коэффициентов местных сопротивлений зависят от конфигурации местного сопротивления и режима потока, подходящего к сопротивлению этот режим определяется коэффициентом гидравлического трения Л подходящего потока [1], т. е. числом Рейнольдса и относительной шероховатостью. При движении воды и воздуха влияние числа Рейнольдса на значения коэффициентов местных сопротивлений проявляется не всегда и в практических расчетах его часто можно не учитывать. Более заметным становится влияние чисел Рейнольдса при малых их значениях, а также при постепенном изменении величины ила направления скорости (закругленный поворот, плавный вход в трубу и пр.). Приводимые ниже значения коэффициентов сопротивления относятся к квадратичной области сопротивления. [c.73]

Величина А, при этом зависит от числа Рейнольдса и от относительной шероховатости трубы. При турбулентном движении берут значение с запасом 0,25. При этом коэффициент относительной шероховатости не отличается от числа Рейнольдса при дальнейшем его возрастании значение постоянно и нри этом тем больше, чем больше шероховатость трубы. Подобные же явления наблюдаются при прохождении потока через каналы между ребрами. Данные различных авторов в количественном отношении сильно разнятся друг от друга, что указывает на различные условия проведения опытов. Поэтому при выборе параметров из таблиц следует критически оценивать условия проведения экспериментов. Во всяком случае всегда следует учитывать потери на трение воздуха о стенки каналов. [c.536]

Здесь К — коэффициент сопротивления трению I — постоянная конусность внутренней поверхности верхнего участка трубы Ра—плотность атмосферного воздуха при расчетном режиме, кг/м Ло — динамический напор, создаваемый продуктами сгорания в выходном отверстии трубы, Па р — плотность продуктов сгорания при расчетном режиме, кг/м . [c.354]

Средний удельный вес дымовых газов Y, = 0, кГ1м и окружающе-А/ го атмосферного воздуха Yj = -Рв —1,2 кГ м Коэффициент сопротивления трения в трубе принять К задаче 9-20. Я =0,03. [c.250]

Определить расход воздуха, засасываемого двигателем вутреннего сгорания из атмосферы, при котором, вакуум в горловине ди( узора составляет Рвак 15 кПа, если диаметр трубы Z) = 40 мм, диаметр диффузора d = 20 мм, коэффициенты сопротивления воздухоочистителя t,i = б, колена = 0,3, воздушной заслонки 3 = 0,5 отнесены к скорости в трубе, а коэффициент сопротивления диффузора 4 = 0,04 отнесен к скорости движения воздуха в его горловине (рис. 4.6). Плотность воздуха р = 1,23 кг/м . Потерями напора на трение пренебречь. [c.45]

Исследование трения в вакууме 10 —мм рт. ст. проводилось на установке, созданной на базе печи ТГВ-1М, а на воздухе — в специально оборудованной криптоловой печи. Была принята схема трения с коэффициентом взаимного перекрытия, равным единице (рис. 1). Трубчатые образцы соприкасаются торцами, выполненными по сфере большого радиуса (выпуклой для верхнего образца и вогнутой для нижнего). Такой контакт (по сфере) обеспечивает возможность самоустановки образцов, что позволяет компенсировать возможные неточности изготовления и сборки узла трения. Нижний образец установлен на трубе, приводимой во вращение от расположенного вне вакуумной камеры привода. Верхний образец, установленный на концентрично расположенном в трубе стержне, неподвижный. Нагрузка на образцы передается через этот стержень, нижний конец которого связан с пружинным нагрузочно-измерительным устройством. Приложенная нагрузка и возникающий момент трения регистрируются датчиками, наклеенными на соответствующие пружины динамометра [1]. Испытания проводились при нагрузке —5 кГ и скорости скольжения 0,5 mImuh. [c.49]

Большинство опытов по изучению влияния шерохо ватости на теплообмен, а также аналитические исследо вания проведены при числах Прандтля, близких к 1 Типичными являются опытные данные Нуннера при те чении воздуха (Рг = 0,7) в шероховатых трубах [Л. 27]. Зависимость числа Нуссельта от коэффициента трения согласно данным Нуннера приближенно коррелируется уравнением [c.239]

Остается рассмотреть еще один существенный момент. Когда отношение рЫ между частотой вынужденных и собственных колебаний отклоняется в ту или другую сторону от единицы, величина потерь уменьшается но сравнению с максимальным значением тем быстрее, чем меньше значение коэффициента трения Ь. Другими словами, чем интенсивнее резонанс в случае точного совпадения частот, тем уже область, в которой величина колебаний остается близкой к максимальному значению. Например, для того, чтобы заметным образом возбудить камертон, — даже если он снабжен резонансным ящикоаг, — колебаниями другого камертона, расположенного поблизости, требуется очень точная настройка, тогда как столб воздуха в почти полностью закрытом сосуде (например, в колбе или в органной трубе) сильно реагирует на колебания в значительно более широком диапазоне частот. Для уяснения этого вопроса заметим, что выражение для рассеяния энергии (20) в 12 можно переписать в следующем виде [c.51]

Пример 5.19. Определить длину пе(рфо1рированного стального воздухочода с непрерывной раздачей по длине, если диаметр его =0,1 м и расход воздуха в начале трубы С = 0,05 м /с. Избыточное давление воздуха на входе в перфорированный трубопровод р=200 Па. Температура воздуха 20°С. Сравнить о расчетом в предположении наличия квадратичного закона сопротивления и постоянства коэффициента гидравлического трения по длине трубопровода. [c.127]

Результаты, приведенные в этом и предыдущих параграфах, справедливы только для капельных жидкостей. В случае течения газа при больших температурных напорах необходимо учитывать не только зависимость ц от Т, но и зависимость р, Я и Ср от Т. Некоторые расчеты теплообмена и трения для воздуха в условиях охлаждения вдали от входа в трубу при 7с = onst проведены в Л. 10]. Они показывают, что если 1к в выражении для числа NUoo Bbi6paTb при средней массовой температуре Т, то с уменьшением TdT от 1 до 0,25 число Nu , при переменных физических свойствах возрастает. Однако это возрастание невелико и не превышает 6% от значения Nu при постоянных физических свойствах. Коэффициент сопротивления в этих условиях изменяется в зависимости от Тс/Т приблизительно так же, как и в случае с = onst (см. 9-4). [c.137]

Воздух плотностью р = 1,2 кг/м подается в помещение по всасывающей трубе вентилятора (рис. 11.39) длиной / = 4 м,. Гидравлический коэфс )ициент трения к = 0,02 коэффициенты потерь на плавном входе Zm == 0,3 и на повороте Спов = 0,35. Определить а) разрежение (вакуум) Рван перед вентилятором, если его производительность Q = 1300 м /ч, а диаметр всасывающей трубы D — [c.63]

В 1955 г. было опубликовано краткое сообщение [Л. 574] о докторской диссертации Р. Тренса, посвященной исследованию теплообмена в слое, псевдоожиженном воздухом. Трене экспериментально определял коэффициенты теплообмена псевдоожиженного слоя стеклянных шариков (d =0,15-f-1,10 мм) с погруженным в него аксиально высоким нагревателем (/=500 мм), выступавшим за пределы плотной фазы псевдоожиженного слоя. Шарики загружались на газораспределительную решетку в вертикальную трубу (0т = 100л1л) слоем, имевшим до псевдоожижения толщину 76—455 мм. Весовая скорость фильтрации воздуха составляла от 470 до 19 ООО кг/ж ч. Коэффициенты теплообмена варьировали от 34 до Q1 ккал м -ч-град. Трене предложил эмпирическую формулу для увязки своих опытных данных. Сами опытные данные в публикации отсутствуют. [c.366]

Для случая турбулентного движения воздуха Блязиусом, Ни-курадзе и другими предложены экспериментальные формулы определения коэффициента сопротивления трению X для гладких и Мизесом — для шероховатых труб. По этим формулам значе- ния гладких труб устанавливаются в зависимости от числа Re, а шероховатых — от шероховатости стенок трубы и числа Re. Недостатком формул является их сложность [70]. [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...