График скоростей ветра

Гаврилов С. Е. 357 Гавриченко М. Ф. 367 Галлерея дренажная 30 Гаситель скорости воды в лотках 24 Генкин И. 3. 397 Гидромеханизация карьерных работ 561 Гнездо балластное 38 Гольдштейн М. Н. 35 Грабли металлические 473 График скоростей ветра в насаждениях и разрывах 540 [c.590]

Рис. 1.5. График скорости ветра

Продолжить решение предыдущей задачи и построить по точкам график зависимости скорости ветра от угла а отклонения пластины от вертикали, принимая Ь = 0,5 м, 1= I м, 8=10 мм материал пластины—дюралюминий удельного веса 7 л = 2,7 т1м . [c.68]

Рис. 11.5. Годовые графики температур наружного воздуха (в), скорости ветра

Скорость ветра с , которую также необходимо знать для пользования номограммой, нужно приводить к высоте 2 м над поверхностью земли. Можно определить с , имея данные о скорости ветра по флюгеру и применяя коэффициенты перехода по вспомогательному графику 2, фиг. 249. [c.376]

По выбранной схеме сети и по формуле (5.75) определяется значение Затем по графику рис. 5.14 на пересечении полученной характеристики сети с характеристикой дефлектора выбранной конструкции находятся значения Яд/Я и По заданной скорости ветра Шв, м/с, и производительности установки V, м /с, определяется диаметр патрубка дефлектора df,, м [c.402]

Необходимые при проектировании климатические характеристики района строительства дороги изображают на дорожно-климатическом графике (рис. 4.1). Для его построения данные берутся из СНиП 2.01.01 — 82 Строительная климатология и геофизика температура наружного воздуха, °С (средняя по месяцам) — из таблицы на стр. 3 — 4 направление и скорость ветра — приложение 4 глубина промерзания грунтов — приложение 1, рис. 3. [c.40]

Поставим следующую задачу что произойдет, если скорость ветра изменится и на судно будет давить сила Q, меньшая расчетной (Q < Qo). Сохранит ли нить, изготовленная по условиям задачи, свойство равного сопротивления Для того чтобы ответить на этот вопрос, обратимся к уравнению Кориолиса (3.4). При выбранном значении нормального напряжения а и данном удельном весе материала y параметр к = о/ не зависит от других условий задачи и уравнение (3.4) определяет в промежутке (—яА /2, я/с/2) единственную кривую с двумя вертикальными асимптотами (рис. 4.3). Из этого следует, что граничные точки нити равного сопротивления при заданных а и y нельзя выбирать произвольно—они должны принадлежать графику функции (3.4). Поэтому при уменьшении скорости ветра расстояние Z при неизменном h сократится и нить (цепь) глубоководного якоря потеряет свойство равного сопротивления. В частности, при безветрии цепь равного сопротивления должна рассчитываться не по закону (3.8), а по закону (2.5) (при сравнении формул нужно учесть, что в этих задачах отсчет длины дуги производится в противоположных направлениях). [c.100]

Запыленность атмосферного воздуха в слое 1—8 м зависит от скорости ветра и пропорциональна ее кубу [Кашина, 1965]. Величины концентрации пыли весьма изменчивы и зависят от скорости ветра. На рис. 2 показаны мгновенные концентрации К пыли при ежедневной фиксации их в 13 ч а протяжении года. Данные на графике приведены по наблюдениям на пункте в районе Мубарека в 1962 г. Суточный ход изменения концентраций приведен на рис. 3 . Вследствие понижения интенсивности ветров и деятельности людей [c.13]

Атмосферные градирни, как правило, применяются для малых расходов воды. Они могут быть капельными и брызгальными. Охладительный эффект этих сооружений во многом зависит от скорости и направления господствующего ветра. Расчетная скорость ветра принимается по СНиП П-А.6-72. При размещении их на площадке промышленного предприятия требуется особо учитывать предохранение других сооружений и дорог от льдообразования и тумана. Технологический расчет этих градирен осуществляется обычно по графикам охлаждения, полученным на основании экспериментальных исследований их в натуре. При этом расчете учитывается скорость ветра и, число ярусов п, температура атмосферного воздуха по смоченному термометру Tj и высота градирни На рис. 8.8 приведен график охлаждения для открытых градирен площадью от 4 до 80 м . Площадь градирни определяется по формуле [c.153]

Из графика (рис. 102) зависимости полной ветровой нагрузки от скорости ветра видно, что при площади 0,1 м Рв заметно нарастает при скорости ветра, превышающей 10 м/с, при площади 0,5 м Р нарастает при скорости ветра, превышающей 7,5 м/с, а при площади 1 м Р резко повышается при скорости ветра более 5 м/с. [c.253]

Рис. 102. График зависимости полной ветровой нагрузки на транспортируемый груз от скорости ветра

Распределение скоростей ветра в полосных насаждениях показано на фиг. 2. Из рассмотрения этого графика можно проследить [c.540]

Из графика видно, что с увеличением средней скорости ветра кривые и (/) сдвигаются в сторону высоких частот. Можно найти частоты / , соответствующие максимуму кривой и (/) (/ определялось как полусумма значений частот, при которых м (/) = [c.399]

Рис. 72. Пример корреляционного графика для пульсаций горизонтальной и вертикальной компонент скорости ветра.

Влияние климатических факторов на загрязнение атмосферы. Как отмечено в разд. 11.1, концентрация вредных веществ в атмосфз-ре определяется не только массой их выбросов, но и климатическими и метеорологическими характеристикахми местности, где этот выброс производится. Влияние климатических факторов на концентрацию вредных веществ наглядно просматривается при сопоставлении графиков рис. 11.5, где показаны среднемесячные значения концентрации ig, тепловой нагрузки Q,g (эти величины даны в относительных единицах, т. е. представляют собой долю, которую составляет их значение для i-ro месяца от значения этого параметра для самой холодной пятидневки года), а также скорости ветра и температуры наружного воздуха. Результаты исследования, приведенные в [115, [c.257]

График зависимости протяженности области расиростране-иия тумана у поверхности земли от скорости ветра при 0 = = —4,0—8,0°С и = 7,0—12,5°С приведен на рис. 5.1. Из графика следует, что адвекция тумана наступает при w = 0,8 м/с при W = 1,0 м/с зона видимости у поверхности земли располагается на расстоянии 15—18 м от брызгального бассейна. Опытные данные по установлению границ области тумана получены Южтехэнерго при испытаниях бассейнов, оборудованных эвольвентными соплами с диаметром выходного отверстия 25 мм, разбрызгивателями П-16 конструкции Московского отделения ТЭП, Юни-Спрей . При йтрицательных температурах воздуха наблюдалось интенсивное обледенение сооружений в непосредственной близости от бассейна. Границы обледенения непостоянны, зависят от гидрометеорологических условий среды. [c.121]

Открытые капельные градирни. Расчет открытых капельных градирен может производится по графику фиг. 3-9, построенному Л. Д. Берманом для следующих условий число ярусов решетника п = 10 высота оросителя Я=9,1 м ширина активной зоны оросителя (без учета жалюзи) B — Z,l л угол наклона ш,итов жалюзи 6 = 45°С температура наружного воздуха по влажному термометру т1= 20° С, скорость ветра да—1,5 Mj eK. Для дру их т, ш и/г вносятся поправки к плотности дождя с помощью коэффициентов, определяемых по вспомогательным графикам фиг. [c.261]

Номограмма фиг. 3-15, составленная ОРГРЭС для сопел П-16 z d = 50/8. им (шах.чатное расположение). Основной график (кривая охлаждения) относится к давлению в распределительной линии Н— м вод, ст., зоне охлаждения Ai=7,l° и скорости ветра w — 2 м/сек. Для других Н н t вводятся поправки к U по вспомогательным графикам. [c.270]

Изучая данные наблюдения параметров климата (за 25—50 лет) городов Литвы на ЭВМ, были получены корреляционные зависимости наружных температур и скоростей ветра. Эти зависимости указывают, что средняя скорость ветра за отопительный сезон ниже расчетной, принимаемой при проектировании системы отопления. При этом наблюдается явная тенденция уменьшения скорости ветра при понижении температуры. На основе анализа влияния ветра на теплопотери зданий и необходимо1х соответствующего изменения отпуска теплоты с учетом зависимости между температурой и средней скоростью ветра проведена коррекция температурного графика качественного регулирования отпуска теплоты. Такая коррекция по подсчетам [118] экономит 1,5—2% отпускаемой теплоты. [c.44]

Зрнмечание. Номограмма построена при температурах воды в водохранилище в естественном состоянии, равных температурам воздуха по сухому термо метру, и при скорости ветра на высоте 2 н от поверхности воды. При отклонении от указанных условий брать поправки по вспомогательным графикам. [c.167]

Пример 6.1. Обработаем данные работы [32], относящиеся к ветроволновому режиму одного из районов Каспийского моря. На рис, 6,2 результаты наблюдений нанесены кружками на вероятностную бумагу для распределения Фреше— Фишера—Типпета (6,30), По оси абсцисс отложены значения In Л и In и , где h — высота волны, м ю — средняя скорость ветра, м/с. По оси ординат отложены значения— In (—In 7), где у—значения функции распределения (6,30), При достаточно больших значениях Лию опытные точки лежат вблизи прямых с угловыми коэффициентами а/1 = 8,5 и да = 18, При малых Лию отклонения от прямолинейной зависимости существенны, что и следовало ожидать, поскольку формула (6,30) описывает асимптотическое распределение максимальных значений. Кроме того, мы обрабатываем в сущности не статистику сильных штормов, а результаты режимных наблюдений. Чтобы улучшить согласие с теоретическим распределением (6,30), перестроим графики, выбрав нулевые уровни Л = 5 м и г <о= 18м/с и перенормировав эмпирические частоты применительно к усеченному распределению. Кружки, соответствующие этим результатам, расположены вблизи прямых с угловыми коэффициентами, близкими к а = 2.7, Экстраполяция этих прямых на уровень обеспеченности = 1 —7 = 10 дает расчетные значения h = 15 м и о = = 32 м/с, [c.233]

СЭО ПП и СЭО ЖР — это комплексы сложных разветвленных многоэлементных подсистем, каждая из которых обеспечивает энергоносителями одновременно сотни и тысячи разнообразных потребителей — жилые и промышленные здания, технологические аппараты и санитарно-гигиенические устройства, электроосветительные и энергопотребляющие приборы, газопотребляющие установки. Графики потребления энергоносителей каждого из этих потребителей индивидуальны и изменяются в течение суток или рабочей смены. Одновременно у многих из них потребность в полезной энергии зависит от внешних характеристик окружающей среды (наружной температуры, влажности, скорости ветра и др.). Все это вносит определенную сложность в создание методик выбора оборудования СЭО, режимов его эксплуатации и оптимизации. [c.383]

Комплекс программ включает в себя программу, позволяющую обрабатывать исходную информацию о составе оборудования (числе работащих блоков, газоотводящих труб, суточных графиках электрической нагрузки по дням недели, сезонам), о климатических параметрах (температуре воздуха, атмосферном давлении, скорости ветра) для получения режимных параметров, описывающих работу газовоздушных трактов в течение года. [c.111]

Графики функции /( )—/(Н= 7г), приведенные на рис. 9.2,. очень наглядны и дают хорошее представление об общем ходе зависимости скорости ветра от высоты при неустойчивой и при устой-чивой стратификации. Однако для количественной оценки отклонений функции /( ) от логарифмической функции при малых значениях и ее отклонений от постоянной при больших отрицательных значениях эти графики малоудобны, так как соответствующие части эмпирической кривой на таких графиках оказываются сильно сжатыми. Поэтому ряд исследователей использовал преобразования графика рис. 9.2 или же преобразования самой эмпирической функции /( ), оказывающиеся более удобными в том или ином отношении. Так, например, Пристли (1959а) преобразовал часть рис. 9.2, отвечающую отрицательным значениям (т. е. неустойчивой стратификации), заменив линейную шкалу безразмерных высот = z L логарифмической шкалой. При таком преобразовании отклонения функции /( ) от логарифмической функции при малых 1 1 стали значительно более заметными, и, в частности, стало видно, что даже при <С —0,05 эти отклонения оказываются довольно значительными (хотя кажется, что на рис. 9.2 сплошная и штриховая кривые при <0,5 сливаются). [c.441]

Определение сопротивления воздушной среды при боковом ветре выполняют приближенным расчетом. Пользуясь графиком (рис. 2.4), определяют значение угла направления ветра 0, при котором для данного отношения скорости ветра к скорости поезда vJvn отмечается наибольшее значение угла атаки (скольжения) а, для чего из точки О очерчивают радиусом ОС, равным v , полуокружность, к которой из точки А проводят касательную. Сторона АС треугольника ОАС по величине и направлению является вектором результирующей скорости воздушного потока V у = п -Н а угол а — максимальным значением угла атаки [c.19]

Датчик скорости ветра представляет индуктивный генератор импульсов, частота которых зависит от скорости ветра. Датчик выполнен на базе чашечного анемометра. На центральную ось анемометра насажен круг с сегментами из пер-малоя. Когда пермалоевый сегмент находится под катушкой индуктивности, включенной в контур заторможенного генератора, последний вырабатывает импульс. Тарировочный график датчика скорости ветра представлен на рис. 3, в качестве датчика суммарной солнечной радиации использован пиронометр Янишевского. [c.75]

Из графика (рис. 103) зависимости полной ветровой нагрузки от высоты подъема видно, что Р заметно повышается при скорости ветра 10 м/с (площадь наветренной поверхности 0,5 и 1 м ) и интенсивно повышается при скорости вегра 17,5 м/с. [c.253]

На помещённом графике анелюметрической съёмки (фиг. 2) изображено распределение скоростей ветра на высоте от 1 до 5 ж в различных частях снегозащитной полосы шириной 60 м. [c.532]

Открытые капельные градирни применяются при расходах воды не более 500—700 м 1час и рекомендуются для паротурбинных электростанций малой мощности с двигателями внутреннего сгорания и локомобилями. Расчет таких градирен можно производить по графику на фиг. 18-40, составленному для условий число ярусов решетника /г=10 высота оросителя Я = 9,1 м н1ирина активной зоны оросителя (без учета жалюзи) В = 3,7 м угол наклона щитов жалюзи 0 = 45° т = 20°С скорость ветра т = = 1,5 м1сек. Для других т, ш и п вносятся поправки к плотности дождя по графикам на фиг. 18-41. [c.52]

Для определения температуры охлажденной воды М0Ж1Н0 пользоваться обобщенной для всех типов сопел диаграммой на фиг. 18-44, составленной для давления перед соплами 5 м вод. ст. и скорости ветра ш = = 2 м сек. При других давлениях перед соплами вводится поправка по вспомогательному графику. [c.54]

Аналогичные измерения недавно были выполнены А. С. Гур-вичем и М. А. Каллистратовой [1841 в дневных условиях, когда величина С обычно больше, чем ночью. В этой работе для более детального сопоставления результатов измерений с теорией по данным о средних значениях скорости ветра и температуры вычислялось значение С по формулам, приведенным в гл. 1 (с учетом зависимости от числа Ричардсона). Сопоставление рассчитанных и измеренных значений а, приведено на рис. 63, где по оси абсцисс отложены теоретические значения (Тфт, а но оси ординат — экспериментально определенные значепия дисперсий дрожания Оф эксп с учетом шума. Прямая на рис. 63 означает полное совпадение. Из графика видно, что измеренные значепия ложатся около этой прямой. Коэффициент регрессии величины афэнси на теоретическое среднеквадратичное значение Офт равен 0,98. [c.409]

На рис. 69 приведено сопоставление величин а, полученных в результате пряных измерений и на основании одновременных измерений профилей средней температуры и средней скорости ветра. Коэффициент корреляции между величинами lgaA и 1а Стмег равен 0,90 (на графике помещено 97 точек) К [c.415]

Уравнение (7.61) было численно решено Ямамото (1959), а затем также и Клюгом (1963). В работе Ямамото содержится таблица значений функции ф(т]) (хорошо согласующаяся со схематическим рис. 47), приведены несложные аналитические выражения, аппроксимирующие эту функцию на положительной и на отрицательной полуосях, построены графики зависимости безразмерной скорости ветра хы/ы, от безразмерной высоты г/2о при различных значениях параметра т]о = аго/Ь, определяющего стратификацию,- Позже Сионо и Хамуро (1962) и Ока мото (1963) выписали решение уравнения четвертой степени (7.61) в радикалах и, исходя из него, более подробно исследовали фор,-му функции ф(т]) и отвечающих ей профилей скорости ветра. Мы здесь, однако, не будем задерживаться на не представляющем большого интереса детальном изучении решения уравнения (7.61), являющегося лишь одной из возможных интерполяционных формул для функции ф (и к тому же, по-видимому, не очень точной). [c.390]

В пределах точности существующих метеорологических наблю- цений во многих случаях можно считать практически эквивалентными. Наконец, Гурвич (1965) построил такие же графики по данным одновременных измерений профиля ветра, турбулентного потока тепла и напряжения трения, проводившихся летом 1962 и 1963 гг. вблизи пос. Цимлянское (см. рис. 55 и 56, точки на которых соответствуют данным, осредненным по ряду измерений). Значения функции f t,) при <0, найденные Р. Тэйлором, Такеучи и Гурвичем, в общем неплохо согласуются между собой и со значениями, ранее полученными Мониным и Обуховым. Если, однако, принять за основу данные проводившихся в последние годы в Австралии измерений профилей скорости ветра (и темперг туры) и величин <7 и -г, ука-занные Суинбенком (1964) и Пристли (1963—1964), то получающаяся универсальная функция /( ) оказывается несколько [c.415]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...