Изгиб продольный при составных

Основной причиной первой катастрофы были ошибки, допуш енные при проектировании. Проектировщики, рассчитав вес консолей и подвесного пролета на 16% меньше действительного, не проверили свое допущение. При этом конструктивные коэффициенты для определения собственного веса, соответствующие проектному пролету 488 м, оставили без изменения, несмотря на увеличение при перепроектировке этой величины до 549 м. Кроме того, тогда еще не знали способа расчета решетки составного элемента, и поэтому решетка нижнего пояса оказалась неспособной соединить четыре мощных ребра в одно жесткое целое. Таким образом, неправильный расчет сжатых частей и неумение рассчитать решетку составных стержней, работающих на продольный изгиб, привели к тому, что реальное напряжение оказалось на 11% выше расчетного. [c.255]

Дадим теперь поступательные смещения и сечениям составного стержня в направлении главной оси инерции всего сечения составного стержня X. При этом возникнут продольные перемещения, распределенные по закону плоских сечений, причем в центре тяжести сечения каждого составляющего стержня эти перемещения будут равны нулю. Пол) шм напряженное состояние, соответствующее изгибу стержня в направлении оси х, которое полностью соответствует поведению составного стержня с абсолютно жесткими поперечными связями при изгибе в главной плоскости инерции полного сечения. В основной системе по направлениям разрезов 200 [c.200]

В составных внецентренно-сжатых стержнях с решетками, находящимися в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме расчета устойчивости стержня в целом (см. выше) должны быть проверены отдельные ветви (расположенные в плоскостях, перпендикулярных к плоскости изгиба) или отдельные пояса (лежащие в плоскости изгиба) по формуле, приведенной выше для центрально-сжатых и центрально-растянутых элементов. При этом продольную силу определяют в каждой ветви или поясе с учетом дополнительного [c.98]

Для составных стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент ф понижения допускаемых напряжений при продольном изгибе относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) определяется по приведенной гибкости Япр, вычисляемой по формулам, указанным в табл. 1-20 (см. стр. 40). [c.41]

Составные четырехгранные стержни на планках по общей устойчивости менее эффективны, чем решетчатые стержни. К тому же вес планок, работающих на изгиб, оказывается больше веса решетки, работающей на продольные силы. Учитывая это, в практике строительства опор на оттяжках в большинстве случаев пояса соединяют при помощи решетки. Однако стойки опор работают а совместное действие продольной и поперечной нагрузок, в результате чего, особенно стойки из легких сплавов, значительно искривляются и некоторые пояса оказываются существенно перегруженными. При уголковых поясах, для которых характерной является пространственная форма потери устойчивости, в ряде случаев сечение пояса определяется не общей устойчивостью составного стержня, а местной устойчивостью перегруженной панели пояса. В этих условиях сечение пояса при решетке или планках практически будет одинаковым. [c.313]

В составных внецентренно сжатых элементах с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме проверки стержня в целом по формулам (3.61) и (3.62), должны быть проверены отдельные ветви как центрально сжатые стержни по формулам (3.45) и (3.46). Продольная сила в каждой ветви определяется при этом с учетом дополнительного усилия от изгибающего момента величина усилия при параллельных ветвях (поясах) определяется по формуле [c.248]

Помимо наглядности для объяснения явлений, происходящих при изгибе составного стержня, рассматриваемая модель подсказывает простейшую кинематическую гипотезу для жесткого, т. е. воспринимающего продольные напряжения, заполнителя. В самом деле, если [c.9]

Валы — детали машин, предназначенные для передачи вращения крутящего момента (мощности) и несущие на себе такие детали, как шкивы, зубчатые колеса, муфты, маховики. Валы могут иметь различное расположение горизонтальное, вертикальное, наклонное. При работе валы подвергаются скручиванию, изгибу, поперечным и продольным нагрузкам. Валы могут быть цилиндрическими, гладкими, пустотелыми, ступенчатыми, коленчатыми, кривошипными и составными. Когда вал машины или механизма расположен по отношению к валу двигателя так, что осуществить их связь жесткими передачами невозможно, применяют гибкие проволочные валы, например, привод дистанционного управления и контроля. [c.144]

В составных центрально-сжатых стержнях, ветви которых сое)1И-нены планками или решетками, при проверке устойчивости относительно свободной оси (не пересекающей ветви колонны) коэффициент продольного изгиба ф должен определяться по приведенной гибкости Япр, вычисленной по формулам табл. 4.2. При этом гиб- [c.135]

Проблемы, связанные с разделением вкладов различных видов деформирования и/или их дозировкой, серьезно ограничивают область практического применения составных образцов. Не разделив указанные вклады, трудно соотнести данные испытаний составных образцов на продольный сдвиг с поведением реальных конструкций. Из-за несходимости компонент деформаций типов I и II при распространении трещины между двумя разными материалами рекомендуется ог1заничить применение составных образцов однонаправленными композитами. Общего изгиба, возникающего при испытании составного образца с одной накладкой, можно избежать, перейдя к испытанию симметричного образца с двумя накладками. [c.277]

Возьмем балку, составленную из двух ничем не скрепленных брусьев, и нагрузим ее изгибающей силой, как показано на рис. 133. Каждый отдельный брус в этом случае будет вести себя, как самостоятельная балка, верхние волокна брусьев будут сжиматься, а нижние — растягиваться. Опыт показывает, что концы такой составной балки принимают прн изгибе ступенчатое расположение, т. е. что отдельные брусья сдвигяются друг относительно друга в продольном направлении. В целой балке ступенчатости концов не получается. Очевидно, в этом случае упругие силы, возникающие в продольных слоях балки, препятствуют этому продольному сдвигу. На рис. 133 показаны стрелками эти касательные усилия. Существованием продольного сдвига, в частности, объясняется появление продольных трещин в балках, материал которых, как, например, дерево, плохо сопротивляется скалыванию вдоль волокон. Убедившись в существовании касательных напряжений при изгибе, перейдем к определению их величины и закона распределения по высоте балки. При этом рассмотрим простейший случай, когда балка имеет прямоугольное сечение. В случае прямоугольного сечения можно предположить, что касательные напряжения в поперечном сечении параллельны поперечной силе Q и что величина их не изменяется по ширине балки, т. е. вдоль нейтральной оси z—z. Такое предположение, как показывают точные исследования, дает весьма небольшую ошибку. [c.231]

Числовой множитель в этой формуле выбран для случая железных листов, через б обозначена толщина листа и через h — его ширина. Следовательно, при отношении б Л=0,01 критическое напряжение равно 8 KejMM . Если сжатый лист составляет лишь одну из составных частей сжатого элемента, то при переходе сжимающихся напряжений за критическое значение еще не получится разрушения всего элемента, как это бывает при продольном изгибе стержней. Потерявший устойчивость сжатый лист выпучивается, перестает принимать на себя дальнейшую нагрузку и потом повышение сжимающих усилий будет восприниматься лишь более жесткими частями сжатого элемента. В подобных случаях нет надобности при назначении толщины листа брать такой же запас прочности, как в случае продольного изгиба. Приравнивая в этом случае критическое напряжение пределу текучести при простом растяжении железа, мы могли бы здесь ограничиться лишь двойным запасом прочности. На основании формулы (15) можно заключить в таком случае, что сжатые листы с опертыми краями следует проверять лишь тогда, когда h б>60. [c.419]

При расчете трехслойных панелей и оболочек на общую устойчивость и на поперечный и продольно-поперечный изгиб решаются те же задачи, что и при расчете однослойных панелей и оболочек. В случае легких маложестких на сдвиг заполнителей используют приводимые в гл. 10 расчетные формулы, полученные с учетом взаимных смещений внешних слоев вследствие деформации сдвига заполнителя (в случае заполнителей с большой жесткостью сдвига эти формулы переходят в известные формулы для однослойных панелей и оболочек при соответствующих жесткостных характеристиках составных сечений). [c.247]

При расчете на продольный изгиб сжатые стержни принимаются, как имеющие на концах шарнирные соединения. За свободную длину 8] принимают обычно длину осевых линий стержней фермы. Б промежуточных стержнях (распорки, укосины) длина, принимаемая при продольном изгибе в плоскости балки, равна расстоянию между определяемыми по чертежу центрами тяжесги узловых соединений стержня. При расчете стоек, которые вместе с поперечными балками и ригелями образуют рамы, продольный изгиб принимается действующим по вертикали относительно плоскости балки, а за свободную длину принимается расстояние между центрами тяжести узловых соединений. При подпоре промежуточных точек поясных стержней и дополнительных креплений свободная длина берется соответственно меньшей. При пересекающихся стержнях точка пересечения, лежащая в плоскости балки и имеющая минимум 2 заклепки, принимается за неподвижную точку в случае присоединения к ней другой точки, лежащей в плоскости, перпендикулярной главным балкам (в составных стержнях в каждой отдельной части). [c.746]

Деформации сварных конструкций имеют, как правило, сложный характер. Так, в сварных тавровых и двутавровых балках имеют место продольные и поперечные укорочения, продольный изгиб, угловые деформации (грибовидность полок). При сварке листов встык также развиваются деформации продольного и поперечного укорочения, продольный изгиб, угловые деформации и т. д. Деформации сварных составных конструкций (тавровые и двутавровые балки и др.) определяются в основном деформацией наиболее жестких элементов Рис. 145. Остаточная деформация из- конструкции. Например, дефор-гиба прн сварке двух листов разной мация продОЛЬНОГО ИЗГИба при ширины встык сварке тавра с нормальной тол- [c.360]

Части корпуса, обеспечивающие общую продольную крепость корабля, т. е. продольные связи корпуса, идущие непрерывно по всей длине или на значительной части длины его (стрингеры, наружная обшивка, внутреннее дно, палубы, продольные бимсы, продольные переборки) эти части корпуса, рассматриваемые совместно, представляют собой с точки зрения строительной механики составную балку, подверженную действию изгибающих моментов и срезывающих сил рассматриваемые же в отдельности, они представляют собой подкрепленные пластины и балки, подверженные растягивающим и сжимающим нагрузкам. 5) Части корпуса, обеспечивающие поперечную крепость корабля (поперечные переборки, палубы, поперечные бимсы, шпангоуты, днище). 6) Части корпуса, предназначенные для воспринятия различных местных или временных нагрузок (подкрепления) и передачи их на связи третьей категории (подкрепления под орудия, броню, рубки, машинные фундаменты, подкрепления для постановки в док и т. п.). 7) Части корпуса, служащие для увеличения устойчивости листов и балок (набор днища и палуб, обеспечивающий устойчивость наружной обшивки и настилки палуб поперечный набор, увеличивающий устойчивость стрингеров и пр.). 8) Части корпуса, служащие для соединения листов и профилей, идущих на постройку (заклепочные соединения) заклепочные соединения корпуса входят в состав связей всех предыдущих категорий и помимо общей теории их рассматриваются каждый раз отдельно при расчете этих связей. Из приведенного разделения частей корпуса по характеру их работы на различные категории видно, что в судовом корпусе нет строгого разделения функций,выполняемых отдельными связями его, что и является отличительным свойством этой конструкции в ряду других инженерных сооружений напр, наружная обшивка днища д. б. отнесена к связям всех пяти первых категорий она воспринимает давление воды, служит нижним пояскомг у стрингеров и шпангоутов и т. о. принимает участие в работе связей второй категории, является подкрепленной пластиной (днищем) уравновешивЕ ющей реакции противоположных бортов, является главной связью в обеспечении общей продольной и поперечной крепости корабля. Другой особенностью конструкции судового корпуса является обилие в этой конструкции частей, работающих на продольный изгиб, т. е. частей, требующих проверки и обеспечения их устойчивости эта особенность конструкции кор- [c.98]

S—вспбмогательная величина. Вычисления показывают, что заклепочные отверстия мало влияют на величину Ркр,- Если напр, они уменьшают сечение и момент инерции на 10%, то Ркр. уменьшается на 1—2% т. о. при расчете на продольный изгиб надо брать сечение брутто и. не вычитать заклепочных отверстий. В инженерных сооружениях часто применяют составные стержни, склепаные из 2 или 4 стоек, соединенных решеткой. Их сопротивление продольному изгибу значительно меньше, чем сплошной стойки с тем же моментом инерции, и зависит от конструкции решетки. Для стержней (фиг. 3, А) Ркр. = Ч>Реу где Pg—Эйлерова критич. сила, 9>—коэф. уменьшения, определяемый из ур-ия [c.369]

Для упрощения методики вместо темпа деформации предложено [69] определять критическую скорость деформации металла щва (мм/мин), при которой в нем появляется горячая трещина при сварке составного стыкового образца из испытуемой стали соответствующими сварочными материалами (электродами, проволокой под флюсом и т. д.). Для определения критической скорости деформации используют три следующие методики (и установки), различающиеся видами деформирования металла шва при сварке (рис. IV. 14) метод МВТУ им. Баумана (деформация растяжением — раздвиганием свариваемых пластин с за-даной скоростью) метод ИМЕТ — ЦНИИЧМ (деформация поперечного изгиба шва) метод Фридлянда и Тимофеева (деформация продольного изгиба). При этом следует иметь в виду, что значение критической скорости деформации (у, ), определяемой по методу Фридлянда и Тимофеева, примерно на семь-восемь единиц больше определяемой для того же металла шва и тех же режимов сварки методом ИМЕТ — ЦНИИЧМ. [c.287]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...