Стали Длительная прочность

Сталь Длительная прочность, МПа [c.424]

Условные обозначения - эквивалентные напряжения [ст] - допускаемые напряжения на сталь -длительная прочность сварного соединения. [c.209]

К сталям, закаливающимся в условиях сварки, могут быть отнесены также низко- и среднелегированные теплоустойчивые стали, т. е. такие, которые длительное время сохраняют высокие прочностные свойства при работе в условиях повышенных (450— 580 С) температур, оцениваемые пределом ползучести и длительной прочностью. [c.240]

Марка стали Кратковременная прочность, кгс/мм Длительная прочность. кгс/мм [c.472]

Жаропрочность — это способность сталей и сплавов противостоять деформациям (ползучести) и разрушению (длительная прочность) при длительном воздействии механических нагрузок и повышенных температур. [c.198]

Важным свойством сталей и сплавов, работающих при высоких температурах, является их способность без разрушения воспринимать длительные нагрузки, что обусловливает длительную прочность. [c.199]

На рис. 13.4 показаны сравнительные кривые длительной прочности 0, 0 алюминиевых и титановых сплавов, сталей, никелевых и молибденовых сплавов. [c.201]

Кроме того, известно, например, что аустенитные стали с решеткой К12 обладают большими сопротивлением ползучести и длительной прочностью, чем ферритные стали, имеющие решетку КЗ. [c.201]

Аустенитно-ферритные стали обладают большей жаропрочностью по сравнению с высокохромистыми сталями. Основным требованием к этим сталям является стабильность их строения. Изменение свойств некоторых аустенитно-ферритных сталей при обычной температуре в зависимости от их структуры представлено на рис. 13.8, а длительной прочности при 600° С — на рис. 13.9. [c.209]

Рисунок 4.32 - Параметрическая диаграмма длительной прочности [36] Точка С, отвечающая изменению ведущего механизма разрушения (при достижении ее начальная энергия активации разрушения скачкообразно изменяется с L до L2), характеризует точку бифуркации. В этой связи следует придать фундаментальное значение параметрам Lj и Lj и пороговому напряжению Ос, отвечающему точке С. Такой тип зависимости подтвержден массовыми экспериментами на стали различного уровня прочности, сплавах никеля, титана, алюминия, магния и др. Это позволило разработать систему критериального

Сталь Предел длительной прочности стали за 100 ч, МПа. ири температуре [c.53]

Таблица 3.43. Длительная прочность и ползучесть сталей и титановых сплавов [3,10,24

Таблица 3.45. Длительная прочность жаропрочных сталей и сплавов [3,24]

Жаропрочность — способность металлов выдерживать механические нагрузки без существенной деформации и разрушения при повышенной температуре. Основные критерии оценки жаропрочности (например, на срок 100 тыс. ч) предел длительной. прочности Одп— напряжение, при котором металл разрушается через 100 тыс. ч работы (испытания) при высокой (выше 450 °С) температуре условный предел ползучести % — напряжение, которое при рабочей температуре вызывает скорость ползучести металла Уд = Ю %/ч, что соответствует 1 %-ной суммарной деформации за 100 тыс. ч или Va = Ю мм/ч. Окалиностойкость (жаростойкость) — характеризует способность стали сопротивляться окисляющему воздействию газовой среды или перегретого пара при температуре 500—800 °С и выше без заметного снижения ее механических свойств в течение расчетного срока службы. Критерием окалиностойкости служит удельная потеря массы при окислении металла за определенный период времени, например за 100 тыс. ч. [c.222]

Свойства ползучести и длительной прочности проявляются у углеродистых сталей при Т > 300 С, для легированных сталей при Т > 350°С, для алюминиевых сплавов при Т > 100 С. Для некото-])ых материалов (полимеров, бетонов и др.) указанные свойства наблюдаются и нрн нормальных температурах. [c.87]

Рис. 8.1. Предел длительной прочности и предел ползучести некоторых сталей и сплавов

Так, длительная прочность материалов, работающих при повышенных температурах, оценивается напряжением, при котором образец при постоянной температуре не разрушается в течение заданного времени tp = 100, 1000, 10 ООО ч). При этом для жаропрочных сталей, наблюдается степенная зависимость между временем до разрушения и постоянно приложенным напряжением а [c.110]

В результате анализа характеристик длительной прочности сталей Т11 и Т22, установлено, что при действующих от внутреннего давления напряжениях, разрушение труб могло произойти, если температура металла составляла от 565 до 620°С. Зта температура существенно выше, расчетной для металла труб пароперегревателя (425-455°С). [c.46]

Проблема водородостойкости материалов. Водород при высоких давлениях и температурах широко применяется в этих производствах и при определенных условиях может вызывать обезуглероживание, газонасыщение и охрупчивание оборудования. Возникает реальная угроза тяжелых аварийных ситуаций, связанных с хрупким разрушением крупных аппаратов высокого давления и выходом в атмосферу больших количеств водорода. В связи с этим впервые в технической литературе, здесь приведена обширная сводка систематизированных сведений о водородной коррозии сталей, длительной прочности металлических материалов в водороде, га-зонасыщаемости и водородопроницаемости различных металлов. Описаны также методы защиты оборудования от воздействия водорода при высоких температурах и давлениях и приведены пределы применимости для всех марок сталей, имеющих практический интерес. [c.8]

У электродов для сварки теплоустойчивых сталей вслед за индексом, характеризующим а , вводится дополнительный индекс, который указывает максимальную рабочую температуру, при которой регламо[гл1роваиы показатели длительной прочности наплавленного металла и металла шва (О — ниже 450 1 — 450 — 465 2 - 470 - 485° 3 - 490 - 505° 4 - 510 - 525° 5 -530 - 545° G - 550 - 565° 7 - 570 - 585° 8 - 590 - 600° [c.107]

Фторидные бескислородные флюсы не обеспечивают достаточно xopoHiero формирования швов. Поэтому для сварки высокохромистых сталей рекомендуется применение либо безокислительного, высокоосновного флюса 48-ОФ-6, почти не изменяющего в процессе плавления состава электродной проволоки, либо слабо-окислительного (за счет введения в низкокремнистый флюс некоторого количества окислов железа) флюса АН-17 в комбинации со специальными проволоками 15Х12НМВФБ и 15Х12ГНМВФ. В связи с тем, что при флюсе 48-ОФ-6 выгорание легирующих элементов меньше, чем при флюсе АН-17, прочность и длительная прочность металла швов, выполненных с флюсом 48-Od>-6, выше, но при меньшей длительной пластичности. Для увеличения их длительной пластичности требуется в этом случае менее легированная электродная проволока. [c.266]

Рис. 349. Зависимость длительной прочности (100 000 ч) котельных сталей рт температуры (К. Л. Ланская)

На рис. 349 приведена длительная прочность (100 000 ч) различных жа-ропрочны.ч сталей, предназначенных для продолжительной работы. [c.469]

Рис. 13,6. Диаграммы сопротивления ползучести (а) и длительной прочности (б) стали ХЮС2М

На рис, 13.7 показана длительная прочность стали 1X12Н2ВМФ при эксплуатации в течение 10 ч механические свойства приведены в табл 13.6 [c.205]

Рис. 13.10 Диаграммы сопротивления ползучести (а) и длительной прочности (б) стали 4Х14Н14В2М при 600—700° С

Учитывая механохимическую неоднородность, к основным факторам, определяющим уровень работоспособности разнородных сварных соединений сталей типа 15Х5М при высокотемпературной эксплуатации в агрессивных средах, можно отнести длительную прочность и пластичность сварных соединений, стабильность структуры металла шва и зоны сплавления металлов разного легирования, коррозионную стойкость отдельных участков сварных соединений. [c.88]

Рис. 2.10. Длительная прочность при 550°С основного металла и сварных соединений стали 15Х5М 1 - основной металл ( ) 2 - швы Св-08Х20Н9Г7Т полуавтоматической сваркой с сопутствующим охлаждением ( Д ) 3 - швы электродов марки АНЖР-2 (-Х-) 4 - швы электродов марки ОЗЛ-б (—А—)

Метод определения длительной прочности материала в сероводородсодержащих средах может быть упрощен с помощью использования экспериментальных данных об испытании образцов. Так, при выборе сталей для трубопроводов, эксплуатируемых в сероводородсодержащих средах, одним из основных критериев пригодности металла является величина порогового напряжения. Сталь, выдержавшая испытания в среде NA E [51] в течение 720 ч при постоянной нагрузке (равной, как правило, 0,800,2), считается пригодной для изготовления трубопроводов, по которым транспортируются сероводородсодержащие среды. Трубопроводы, выполненные из этой стали, безотказно функционируют в течение гарантийного срока эксплуатации (для трубопроводов ОНГКМ — 12 лет [41]). [c.123]

Предел длительной прочности образцов с надрезом и без надреза из стали ЭИ388 [c.52]

Длительная прочность деформируемых сталей и сплавов различных металлов при испытании в течение 1000 ч приведена на рис. 25. Как видно из рис. 25, жаропрочные сплавы при нагрузке <7в10(Ю = 300 МПа могут р 1ботать при следующих температурах, °С [c.54]

Рис. 7.23. Температурные зависимости пределов выносливости (сплошные кривые) и пределов длительной прочности (пунктирные кривые) для одинаковой длительности нагружения / — сталь малоуглероди-стая 5 — сталь углеродистая S — сталь углеродистая улучшенная.

Стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов содержат 8 13% Сг и легируются вольфрамом, молибденом, ванадием, ниобием, бором. Эти стали, помимо более высокого значения длительной прочности, обладают высокой жаропрочностью Структура этих сталей состоит из мартенсита, феррита и карбидов типа МгзСб, М С, МгС, МС и фазы Лавеса - Рв2 У, Ре Мо. Высокая жаропрочность достигается за счет упрочнения твердого раствора, образования карбидов и интерметаллидных фаз Предельная рабочая температура 580...600 С. Стали применяют после закалки на воздуосе или в масле от 1050. 1100 С и отпуска при 650. 750 С. Высокие температуры [c.102]

Один из основных видов коррозионного разрушения газонефтепромыслового оборудовармя — статическая водородная усталость (СВУ), т.е. снижение длительной прочности стали в результате водородного охрупчивания в условиях статического нагружения металла. Предел статической водородной усталости, соответствующий максимальному напряжению, при котором не наблюдается коррозионного растрескивания, зависит от многих взаимосвязанных факторов химического состава, термической обработки и механических свойств стали, уровня приложенных напряжений, количества поглощенного водорода, состояния поверхности и др. Влияние этих факторов не только взаимосвязано, но в некоторых случаях и противоположно. Поэтому нельзя рассматривать предельные напряжения, при которых не происходит сероводородного растрескивания, как абсолютные значения дог скаемыч напряжений. которые могут быть использованы при проектировании оборудования их следует рассматривать как сравнительные величины при сопоставлении стойкости различных металлов. [c.35]

Данные различных авторов по влиянию ВМТО на жаропрочные свойства аустенитных сталей, никеля и сплавов на его основе обобщены в табл. 5. Применявшиеся режимы ВМТО позволили увеличить на 15—20% предел длительной прочности сталей и сплавов на базе 100 час. Оюо и продлить срок их службы в 3—8 раз, у образцов из сплава нимоник долговечность была увеличена в 15 раз [73]. Значительно больший эффект упрочнения получен на технически чистом никеле, долговечность которого после ВМТО возросла примерно в 20 раз, а на малых базах испытания — в 100 раз при этом скорость ползучести уменьшается на три порядка [85, 72, 73]. [c.45]

Длительная прочность стали 40ХН2ВА за 200 ч после закалки с 880° С в масле и отпуска при 580° С при температуре 400° С составляет 730 МПа, при 500° С - 450 МПа [138]. [c.187]

Таблица 205. Предел длительной прочности стали 38ХНЗМЛ в зависимости от температуры испытания (тангенциальные образцы) (данные Л. Н. Давыдовой)

Рис. 191. Предел длительной прочности стали 3SXH3MA за 10 ч (/) и предел ползучести (2) при суммарной деформации 1 % за 10 ч при различных температурах [156, с. 90]

Предел длительной прочности за 200 ч стали 30Х2Н2ВФА, закаленной с 900° С и отпущенной при 640° С, в зависимости от температуры испытания имеет следующие значения o qq=980 МПа 02Ш = 900 МПа =500 МПа =270 МПа [101]. [c.253]

Из (5.27) видно, что No сильно зависит от длительной пластичности металла б. Длительная пластичность сталей определяется в первом приближении по результатам испытаний на длительную прочность (где обычно приводится б в момент разрушения) путем аппроксимации экспоненццального выражения в зависимости "от времени [c.238]

Результаты испытаний стали ЭИ572Л на длительную прочность при температуре 650° С [c.264]

Результаты испытаний стали ЭИ415Л на длительную прочность [c.265]

Микрофотографии стали ЭИ572Л после испытаний на длительную прочность при 650°. [c.266]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...