Стали Распределение легирующих элементов

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЛЕГИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ В СТАЛИ [c.347]

Перераспределение легирующих элементов и примесей в сталях при высокотемпературном сварочном нагреве — сложный диффузионный процесс, который может приводить как к снижению, так и повышению МХН. После завершения аустенитизации внутри зерен аустенита существует неравномерное распределение легирующих элементов и примесей, особенно углерода и карбидообразующих. Углерод концентрируется в местах, где ранее располагались частицы цементита, а также на участках зерна, где находятся еще не полностью растворившиеся специальные карбиды. Для сталей обыкновенного качества и качественных после горячей обработки давлением (прокатки, ковки) характерна начальная химическая неоднородность, связанная с волокнистой макроструктурой и полосчатой микроструктурой. Волокнистая макроструктура образована строчками раздробленных и вытянутых вдоль направления деформации неметаллических включений (сульфидов, оксидов, фосфидов). В зоне строчек имеет место повышенное содержание S, Мп, О2, Si, Р, А1. Полосчатая микроструктура вызвана более высокой концентрацией углерода в осях [c.514]

В легированных сталях неравномерность в распределении легирующих элементов может выравниваться при нагреве и выдержке вблизи Ai. Элементы находятся либо в карбидной фазе цементитного типа, либо образуют специальные карбиды, либо растворены в феррите (в случае некарбидообразующих легирующих элементов). [c.83]

Таким образом, на всех вместе взятых этапах процесса про-катки стали практически заметного уменьшения неоднородности распределения легирующих элементов не происходит, Однако в результате прокатки из-за вытягивания металла и уменьшения поперечного сечения расстояния между осями дендритов и между-осными объемами существенно сокращаются. Вследствие этого градиент концентрации резко увеличивается [74]. [c.91]

Стали с азотом имеют более однородную структуру с более равномерным распределением легирующих элементов, что благоприятнее для процесса пассивации. [c.213]

Распределение легирующих элементов и их влияние на свойства стали [c.144]

Причину этих расхождений следует искать в различных критериях оценки критической температуры. Так, по данным работы 99] температуре перехода стали в хрупкое состояние, определенной по виду излома, соответствовал довольно высокий уровень ударной вязкости. Кроме того, необходимо учитывать структурные особенности стали — состав и количество карбидных фаз, характер их расположения в ферритной матрице, фазовое распределение легирующих элементов [370]. В зависимости от структурного состояния стали количество углерода может влиять на ее хладноломкость в ту или другую сторону. [c.385]

При легировании в конверторе после продувки или в ковше при выпуске плавки возможны охлаждение металла загрузкой ферросплавов и неравномерное распределение легирующих элементов в стали. [c.49]

Распределение легирующих элементов в стали [c.47]

Превращение П + Ф - А представляет меньший интерес, так как в высоколегированных сталях свободный феррит обычно отсутствует, а в низколегированных сталях исходная неоднородность распределения легирующих элементов мало существенна. [c.594]

Распределение легирующих элементов ь стали [c.247]

Распределение легирующих элементов в стали. Основными фазами, определяющими свойства конструкционных сталей, являются феррит, аустенит, карбиды, интерметаллические соединения. Легирование изменяет свойства, дисперсность, количественные соотношения фаз. Металлические легирующие элементы могут частично замещать атомы железа в феррите, аустените, мартенсите и цементите, образуя легированные феррит, аустенит, мартенсит и цементит. Формулу легированного [c.53]

Основным недостатком стали Р18 является большое количество избыточных карбидов, приводящее к значительной карбидной неоднородности. Карбидную неоднородность характеризуют карбидным баллом от 1 до 10 балл 1 соответствует равномерному распределению карбидов, а балл 10 — литой структуре стали. Карбидная неоднородность вызывает неравномерное распределение легирующих элементов после закалки и отпуска и способствует возникновению закалочных трещин. В результате этого инструмент из стали с большой карбидной неоднородностью имеет пониженные стойкость, хрупкую прочность и приобретает склонность к выкрашиванию лезвий. Для уменьшения карбидной неоднородности заготовки инструмента подвергают неоднократной проковке, устраняющей литую структуру стали. [c.17]

В инструментальных легированных и быстрорежущих сталях содержание легирующих элементов весьма велико, что резко ухудшает их обрабатываемость и увеличивает шероховатость обработанной поверхности. Если содержание вольфрама более 10%, то обрабатываемость ухудшается вследствие образования сложных карбидов. Ванадий и кобальт растворяются в феррите, делая его более вязким. Хром и молибден также растворяются в феррите и вместе с тем образуют карбиды. Наилучшей структурой инструментальной стали является зернистый перлит с равномерно распределенными мелкими карбидами. Такую структуру получают тщательной проковкой заготовок и сфероидизирующим отжигом. [c.287]

При учете особенностей строения литых штамповых сталей в сравнении с деформированными аналогами, заключающихся в ликвационной неоднородности распределения легирующих элементов и выделении первичных карбидных фаз в междендритных участках, требуется применение специальных режимов термической обработки, направленных в первую очередь на перевод в твердый раствор большей части карбидных выде--лений. [c.90]

Кривые изотермического превращения зависят не только от состава стали. Температура и время аустенитизации, которые влияют на размер аустенитного зерна и распределение легирующих элементов, определенным образом сказываются на расположении кривых превращения. Включения и нерастворенные карбиды обычно ускоряют превращения. Более того, диаграмма превращения характеризует одну из плавок, а не марку стали в целом, так как изменения в составе различных плавок стали данной марки могут вызвать значительные изменения в положении кривых. И наконец, увеличение размера зерна обычно замедляет образова ше перлита, но оказывает небольшое влияние на бейнитное превращение. [c.91]

В стали № 169 присутствует небольшое количество феррита. На продольном шлифе неравномерное распределение легирующих элементов обнаруживается по изменению формы перлита и по наличию светлых и темных полос, образующихся при травлении (ф. 401/4). Феррит обычно выявляется в виде более светлых участков (ф. 401/5). [c.34]

У сталей данной группы наблюдается равномерное распределение карбидов (рис. 14.7). Между тем при содержании более 1,2% С усиливается карбидная неоднородность, а с повышением количества легирующих элементов уменьшается содержание С (сдвиг эвтектоидной концентрации) и увеличивается количество карбидной фазы. [c.240]

Структура исходной стали Р6М5 представляет собой скрытоигольчатый мартенсит, остаточный аустенит и карбиды. Причиной существенной неравномерности твердости в зоне воздействия лазерного излучения может быть особое распределение легирующих элементов. [c.19]

Характерные для швов, сваренных с ЭМП, отличия в структуре и распределении легирующих элементов дополняются при сварке материалов, претерпевающих полиморфные превращения в твердой фазе, благоприятным изменением характера выделения продуктов распада первичной структуры, что делает конечную структуру более однородной. Это приводит к повышению ударной вязкости металла шва при сварке с ЭМП, например, сплава ВТ6С (на образцах, подвергнутых старению) с 5 кгс м/см до 7,55 кгс м см и снижению порога хладноломкости сварных соединений стали 09Г2С с минус 60 до минус 70° С. [c.29]

В крупных поковках из стали переходного класса часто не удается получить необходимую ударную вязкость и пластичность из-за крупнозернистой структуры и неравномерного распределения легирующих элементов. Обычная термическая обработка не устраняет этот недостаток, требуется проведепне комплексной термической обработки. Вначале поковка подвергается предварительной термической обработке на мартенсит, состоящей в дестабилизации при 700— 840° С с охлаждением до комнатной температуры. В ряде случаев после дестабилизации проводят обработку холодом для получения возможно большего количества мартенсита, затем нормализацию при 1000—1100° С с целью получения равномерного распределения легирующих элементов. После такой подготовки проводят полный цикл упрочняющей термической обработки по описанным выше режимам. [c.675]

Таким образом, результаты проведенных испытаний различл ных групп сталей перлитного класса приводят к выводу, что их эрозионная стойкость определяется содержанием углерода, природой легирующих элементов, их композицией и количеством в стали, а также условиями термической обработки. Кроме того, на эрозионную стойкость стали, особенно на ее чистоту и распределение легирующих элементов, оказывают большое влияние условия выплавки стали. В зависимости от степени влияния этих факторов перлитные стали могут иметь различные абсолютные значения эрозионной стойкости. [c.189]

Рис. 18. Характер распределения легирующих элементов в зоне разрушения стали Х18Н10Т, испытанных на налоцикловую усталость при 450° С и = = 34,4 кгс/мм2, (хЗОО)

Карбидная неоднородность приводит к неравномерному распределению легирующих элементов и к неоднородной структуре стали после закалки и отпуска. Наличие малолегированных участков может служить причиной снижения твердости и красностойкости стали. [c.38]

Распределение легирующих элементов по высоте и сечению слитка массой 2,7 т сталь ЭИ811 плавка 446913 [c.184]

Рис. 6. Диаграммы распределения легирующих элементов на поверхности кромки реза стали 15ХСНД, полученные на микро-зонде фирмы Камека а—никеля б — меди в —углерода г — железа

Характер распределения легирующих элементов в стали егирующие элементы Химические соединения, или структурные формы [c.47]

Поскольку для достижения равновесног распределения легирующих элементов зачастую требуется многочасовой высокий отпуск Г51, то точку диаграммы Аг экспериментально определяют. по сути дела, для исходно неравновесных структур. Поэтому положение не только Аси но н точки равновесия А1 будет меняться в зависимости от режимов предшествующей обработки, и это обстоятельство надо учитывать при определении критических точек стали. [c.594]

Если считать аустенит однородным, когда колебания концентрации хрома иаходятся в пределах 0,05% Сг, то для этой стали с перлитом 2А=1,2 ж/с, при 800° оценочный расчет [21] дает общее время гомогенизации по хрому, превышающее 15 мин. Из этого примера ясно, что даже для среднелегированной стали исчезиовение карбидов не свидетельствует о равномерности распределения легирующих элементов, для которого требуются много большие выдержки. Более того, аустенит, неоднородный по хрому, не может быть однородным и по углероду, так как при этом возник бы градиент активности углерода, вызывающий восходящую диффузию. Неоднородное распределение легирующих элементов. неизбежно поддерживает неоднородность по углероду, так что процессы выравииваиия идут параллельно. Вследствие этого гомогенизация легированного аустенита по углероду может замедляться в тысячи раз по сравнению с углеродистой сталью. [c.594]

Исследования микроструктуры сталей в литом без термической обработки состоянии показали, что общей для них является ликвационная неоднородность в распределении легирующих элементов. Из табл. 2.2 следует, что коэффициенты ликвации, т. е. отношение содержания Сг, Мо, V в меж-дендритных участках к содержанию этих же элементов в осях дендритов в отливке из стали 4Х5МФ1С, составляют соответственно 1,4—1,5 1,8—2,0 и 1,9—2,3. О значительной ликвации карбидообразующих элементов в отливках из стали марки 4Х8В2Ф сообщается в работе [70] в этой работе отмечается, что коэффициенты ликвации Сг и W составляют соответственно 1,6 и 1,5. Ликвационная неоднородность в распределении легирующих элементов проявляется в большей микротвердости обогащенных участков (табл. 2.3) при этом значения твердости неизменны по высоте отливки. [c.25]

Особенностью порошковых материалов является неоднородное распределение легирующих элементов. Изменение концентрационной неоднородности при спекании может быть рассчитано по уравнению гомогенизации [6,8]. Вопрос о применимости этого уравнения для инфильтрированных сталей, где диффузионные процессы протекают в присутствии жидкой фазы, ранее не рассматривался, хотя гомогенность стали существенно влияет на ее фазовый состав [9], а следовательно, и абразивостойкость. [c.262]

Для полного статистического описания процесса гомогенизации необходимо определить еще и закон распределения легирующих элементов. Ранее установлено, что закон распределения - асимптотически логарифмически нормальный [11]. Проверку гипотезы о логнормальности распределения проводили по критерию Пирсона [Ю]. Уже четырехчасовое спекание при 1150°С в присутствии жидкой фазы обеспечивает логарифмически нормальное распределение. При использовании поликомпонентной шихты (без инфильтрации и введения в шихту порошка стали) для получения аналогичного распределения продолжительность спекания составляет 5-6 ч, а температура спекания - 1300°С [11]. [c.264]

Итак, предложены порошковые MA с высокой однородностью распределения легирующих элементов, которая достигается введением компонентов в составе порошка сплава и совмещением спекания с инфильтрацией медью. У разработанных сталей при контакте с абразивом и абразивно-масляной прослойкой наблюдаются фазовые превращения в поверхностном слое, повышающие абразивостойкость аддитивно объему у - а превращения. Доказано, что для прогнозирования концентрационной неоднородности инфильтрированных медью сталей применимо уравнение гомогенизации, создана модель гомогенизации пропитанных медью низколегированных сталей. Установлен асимптотически логнормальный закон распределения легирующих элементов. [c.276]

Ляхович Л. С., Пучков Э. П, и др. Распределение легирующих элементов, бора и углерода по глубине борированного слоя среднеуглеродистых сталей. Металловедение и термическая обработка металлов , 1969, № 1. [c.61]

На рис. 5, а и б представлена типичная кривая изменения концентрации алюминия, а также никеля, хрома и железа (качественная картина) по глубине алитированного слоя для двух режимов алитирования (температура 960 и 1150° С, время 10 час.). Одновременно приводится микротвердость исследуемой зоны. При уменьшении нродолнштельности алитирования распределение алюминия, никеля, хрома и железа аналогично приведенному на рис. 5, а и б. Ход концентрационной кривой позволяет выделить несколько зон, которые по своим линейным размерам совпадают с размерами зон, определенными с помощью мета.л-лографического анализа. Таким образом, по роду кривых можно определить концентрацию компонентов алитированной стали в любом участке исследуемого слоя. Так, концентрация А1, составляя на внешней поверхности 45—50%, резко падает с глубиной до 5—6%. Из графиков видно, что в процессе алитирования происходит перераспределение легирующих элементов. Концентрация никеля по мере приближения к поверхности возрастает, тогда как хрома и железа — падает. Такое пере-, распределение элементов можно, по-видимому, объяснить тем, что термодинамически более выгодно образование алюминидов никеля, а не алюминидов хрома и железа. При этом никель как бы вытягивается на поверхность алюминием. [c.191]

Элементы, стоящие в строке 1, являются основными егирующими добавками к сталям ферритно-перлит-юго класса. Распределение этих элементов по частоте (X использования в легирующем комплексе для еталей количеством углерода не более 0,20% (по данным ОСТа и ТУ) (рис. 33) показало, что в большинстве лучаев для легирования применяется комбинация из [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...