Прочность алюминиевых сплавов паяных соединений

Прочность паяных соединений из алюминиевых сплавов [c.265]

Для устранения различия в потенциалах контактирующих материалов часто используют технологические приемы. Например, для соединения ответственных изделий используют изотермическую выдержку изделий в процессе пайки. Помимо увеличения прочности соединений, это способствует выравниванию потенциалов контактирующих материалов в зоне паяного соединения. При пайке алюминиевых сплавов низкотемпературными припоями на паяемый материал наносят барьерные покрытия, имеющие значительно меньшую разность потенциалов с материалом припоя. [c.323]

Совместимость алюминия и его сплавов с режимом пайки и технологическими материалами. Механические характеристики паяных соединений существенно зависят от состояния паяемого металла. Паяные соединения из алюминиевых сплавов, упрочняемых термообработкой (Д16, Д1, Д20, АВ, В95 и др.) или пластической деформацией, вследствие явлений перестаривания и отжига под действием термического цикла пайки имеют пониженные характеристики прочности. [c.248]

Присутствие во флюсе влаги приводит к коррозии и снижает активность расплава. Поэтому его обезвоживают с помощью стружки сплавов А1—Мп или А1—Mg за 2—3 ч до пайки. Стружку предварительно подогревают до температуры 150—200° С. Количество стружки должно составлять 0,5—8% массы всего расплава флюса. После этого шлак с поверхности расплава удаляют. В хорошо обезвоженном расплаве флюса алюминиевый сплав после погружения в течение 5 мин не темнеет, прочность паяных соединений повышается (табл. 67). [c.253]

Широкое распространение в авторемонтном производстве находят сварные, паяные и заклепочные соединения. Они применяются в основном, когда необходимо упростить сборку, особенно в тех случаях, когда затруднен доступ к одной из соединяемых деталей. Чаще всего из этих соединений встречаются заклепочные соединения. Материалом для заклепок чаще всего служит проволока из стали 10 и яз алюминиевых сплавов Д18 и В65. Прочность клепаного соединения зависит в основном от материала, из которого изготовлены заклепки, их термической обработки, способа посадки стержня заклепки и диаметра отверстия под заклепку. Для получения прочного соединения размер от- [c.98]

Цинковые припои практически не пригодны для пайки сталей из-за очень плохой способности к смачиванию, растеканию и затеканию в зазор и весьма низкой прочности паяного соединения вследствие образования прослоек интерметаллидов по границе шва и паяемого материала. Они нашли применение при пайке алюминиевых сплавов, меди и латуни. [c.201]

Для улучшения адгезии никелевого слоя к поверхности алюминиевого сплава применяют термическую обработку (нагрев при 250° С 2 ч), затем никелированную поверхность паяют обычными легкоплавкими припоями типа ПОС по известной технологии. Полученный слой никеля позволяет производить неоднократный нагрев под пайку. Однако предел прочности паяных соединений, никелированных в ваннах с хлористым никелем, невелик [— 9,8 Мн/лг (1 кГ ммР-)]. [c.284]

Предел прочности паянных внахлестку соединений из алюминиевых сплавов при статическом растяжении отличается ог предела прочности сварных соединений из тех же металлов. Во многих случаях паяное соединение менее прочно, чем сварное (табл. 86). [c.295]

Прочность сварных (АДС) и паяных соединений из алюминиевых сплавов (лист толщиной 1,5 мм) [c.296]

Большое влияние на прочность паяного соединения оказывает величина зазора между соединяемыми поверхностями. При конструировании стальных деталей под пайку твердыми припоями рекомендуются зазоры в пределах 0,04—0,05 мм (в отдельных случаях допускаются зазоры до 0,15 мм). В соединениях под пайку мягкими припоями рекомендуются зазоры в пределах 0,05—0,2 мм. В этих же пределах следует назначать зазоры при пайке алюминиевых сплавов твердыми и мягкими припоями. Весьма надежное соединение достигается при посадке деталей под пайку на поверхность с накатанными шлицами при зазорах 0,4—0,6 мм и менее точной пригонке деталей. Поверхности под пайку рекомендуется обрабатывать по V 4—V 6. [c.530]

Большое влияние на прочность паяных соединений оказывает правильное сочленение деталей и обеспечение необходимого зазора между ними. Прочность шва не всегда соответствует прочности применяемого припоя, так как при узких зазорах в паяном шве находится не припой, а промежуточный сплав, состоящий из металла деталей и припоя, который часто обладает более высокими механическими свойствами, чем чистый припой. Например, при пайке сталей и алюминиевых сплавов твердыми припоями наиболее прочный шов (прочнее припоя) получится при зазорах 0,05—0,15 мм. При больших зазорах прочность паяного шва не превышает прочности припоя, а при очень малых зазорах припой заполняет их неполностью. Поэтому зазоры между соединяемыми деталями целесообразно выдерживать в пределах от 0,05 до 0,15 мм. [c.472]

Покрытие наносят по описанной выше технологии. Пайку деталей из алюминиевого сплава Д16 с N1—Р покрытием осуществляют паяльником с применением стандартного оловянно-свинцового припоя ПОС-61 и флюсом на основе хлористого цинка с добавкой хлористого аммония. После 30 сут коррозионных испытаний в 3%-м растворе хлористого натрия парное соединение имело такую же прочность, что и до коррозионных испытаний (4,7 кгс/мм ), тогда как соединения, паянные абразивным методом оловянно-цинковым припоем эвтектического состава без никель-фосфорного подслоя, уже на третий день испытаний начали самопроизвольно, без приложения нагрузки разрушаться. [c.253]

Кроме правильного выбора основного металла, припоя и способа пайки, одно из основных условий конструирования паяных изделий — обеспечение в соединении капиллярного зазора и создание условий для течения в нем припоя. Поэтому по сравнению со сваркой перед пайкой необходима более точная механическая обработка и сборка. Зазор под пайку зависит от физико-химических свойств основного металла и припоя, а также характера взаимодействия между ними в процессе пайки. Чем лучше припой в расплавленном состоянии смачивает поверхность паяемого металла, тем меньшим назначается зазор. Если в процессе пайки происходит активное растворение основного металла расплавленным припоем, то зазоры должны быть большими, так как припои в этих случаях повышают температуру плавления и растекаются хуже. Например, при пайке алюминиевых сплавов припоем на алюминиевой основе растворение основного металла в расплавленном припое протекает энергично, поэтому требуется выдерживать большие зазоры, чтобы обеспечить заполнение шва. Наоборот, серебряные и медные припои незначительно растворяют стали в процессе пайки, и для обеспечения условий капиллярного течения и получения высокой прочности паяного соединения в этом случае необходимо иметь малые зазоры. [c.148]

Относительно прочные паяные соединения из АМц при пайке двойными эвтектиками А1—Си и А1—Ag могут быть получены только при значительных перегревах (> 630° С) [12, 13]. При разбавлении образующихся хрупких эвтектик А1—Си и А1—Ag силумином обеспечиваются прочность и пластичность паяных соединений такие же, как и при флюсовой пайке при нагреве до температуры —580 С. Для этого удобно, например, изготовлять одну из соединяемых деталей из алюминиевых сплавов, плакированных силумином (АПС, АМцПС), а прослойку серебра или меди наносить на неплакированную припоем деталь. [c.256]

При достаточной величине нахлестки (3—4 б) разрушение соединения из прочных алюминиевых сплавов, паянных алюминиевыми и цинковыми припоями, происходит рядом с паяным швом, особенно в облуженных местах. Сравнение пределов прочности и углов загиба основного металла, подвергнутого термическому циклу пайки, и того же металла, облуженного различными припоями, показало заметное различие в их механических свойствах особенно велико это различие в случае, если припой сильно растворяет основной металл (например, цинковые припои). Пайку алюминиевых сплавов, особенно цинковыми припоями, следует производить быстро, без заметного растекания припоя, по основному металлу вне паяного шва. Для предотвращения облуживания сплава рядом с паяным швом его покрывают специальной пастой, состоящей из жидкого стекла и мела или машинного масла и графита. [c.295]

Для панкн алюминиевых сплавов применяют припон на основе алюминия, цинка и олова. Припои на основе алюминия обеспечивают паяным соединениям наиболее высокие коррозионные свойства и механическую прочность, однако они имеют сравнительно высокую температуру плавления, что затрудняет проведение пайки. В припои на алюминиевой основе вводят кремний, серебро, медь, цинк, кадмий и другие металлы. Составы алюминиевых припоев, применяемых при пайке алюминиевых сплавов, приведены в табл. 48—50. [c.84]

Температура искусственного старения алюминиевых сплавов не превышает 195 °С. Поэтому совмещение нагрева при пайке с нагревом при старении не обеспечивает достаточно высокой прочности паяных соединений из-за низкой прочности легкоплавких припоев и высокой коррозионной их стойкости. Температура отжига алюминиевых сплавов в нагартованном состоянии близка к их температуре рекристаллизации и находится в интервале 260—420°С (табл. 3). Это в значительной степени явилось причиной того, что для паяемых изделий натли применение главным образом алюминиевые сплавы низкой и средней прочности, не упрочняемые термической обработкой [1]. [c.38]

Пайка меди и ее сплавов легко проводится при применении низкотемпературных припоев, при этом используются канифольные флюсы, не вызывающие коррозии. Нередко перед пайкой поверхности деталей облуживаются чистым оловом слоем толщиной 0,005 мм на стали и 0,0075 мм на меди. Применение низкотемпературных припоев не дает высокой прочности паяных соединений, поэтому рекомендуется пайка в печах с высокотемпературными твердыми припоями. Целесообразно применение медно-фос-форных и серебряных припоев. Применяются флюсы на основе буры с добавлением фтористых соединений. При пайке алюминиевой бронзы хорошие результаты получаются при серебряных припоях с никелем, который препятствует проникновению в припой алюминия и повышает производительность технологического процесса. [c.127]

За исключением припоя А1 — 25% Си — 6% Mg, отличающегося повышенной прочностью и коррозионной стойкостью паяных соединений из сплава АМгб, все другие припои, разработанные в последние годы, легированы кремнием. Кремний образует с магнием силицид магния, присутствие которого в алюминиевых сплавах обычно снижает их коррозионную стойкость. При пайке сплава АМгб припоем, содержащим кремний, есть опасность образования по границе шва интерметаллида Mg Si. Стыковые соединения из АМгб, паянные припоем А1 — 25% Си — б% Mg, при 20 С имеют предел прочности — 12- -14 кгс/мм и сопротивление срезу нахлесточных соединений т р = 20- --т-12 кгс/мм. [c.104]

Для улучшения адгезии никелевого слоя к поверхности алюминиевого сплава применяют термообработку (нагрев до температуры 250° С 2 ч) затем никелированную поверхность паяют обычными легкоплавкими припоями по известной технологии. Полученный слой никеля позволяет проводить неоднократный нагрев под пайку. Однако предел прочности соединений алюминиевых пластин, никелированных в ваннах с хлористым никелем и паянных ПОС61, невелик —1 кгс/мм . По данным Ю. А. Цума-рева, при пайке телескопических соединений труб из стали с охватывающей трубкой из алюминия с химически никелированной внутренней поверхностью в результате прижима т<,р возрастает до 2,5—3 кгс/мм . [c.247]

Способ бесфлюсовой пайки алюминиевых сплавов с контактнореактивным активированием применим для соединения алюминиевого сплава АМцПС с коррозионно-стойкой сталью 12Х18Н10Т, покрытой слоем гальванического серебра (—15 мкм), наносимого на никелевый гальванический подслой (4—6 мкм). Режим пайки температура 580° С, выдержка О мин. Полученные паяные соединения отличались хорошими галтелями, плотным швом и достаточно высокой прочностью (Т(,р = 6,7 кгс/мм ) и пластичностью и имели тонкую (—1—2 мкм) интерметаллидную прослойку. [c.256]

Мягким паянием обеспечивается прочность соединения на разрыв до 10—12 кгс/мм, при этом применяются припои с температурой плавлеггия от 40 до 180° С, припои для алюминиевых сплавов с температурой плавления от 150 до 300°С и некоторые до 500°С, припои оловянно-свинцовые ПОС. [c.50]

ЭависиМосГь механической прочности паяных соединений из алюминиевого сплава Д16 от продолжительности и условий испытаний [c.255]

Повышение пластичности и прочности соединений, выполненных контактно-реактивной пайкой с промежуточными прослойками (рис. 1, б), может быть достигнуто также разбавлением эвтектики в шве компонентами паяемого сплава с целью получения пластичного шва с доэвтектической структурой. Этот способ может быть пригоден для тех сочетаний металлов, для которых трудновыполнима диффузионная пайка, гомогенизация, модифицирование. Так, например, при контактно-реакпшной пайке алюминия и его сплавов лшжду собо11 через прослойку меди или серебра образуются хрупкие интерметаллидные эвтектики алюминия с металлом прослойки. Проводя процесс контактно-реактивной пайки при температурах, при которых в эвтектике растворяется паяемый алюминиевый сплав, плакировка из алюминия или алюминиевого припоя и образуется более пластичный точптектниоркн.й сплав, можно получить более пластичные и прочные паяные соединения. [c.103]

Припои на основе алюминия имеют сравнительно высокую температуру плавления. Температура их ликвидуса близка к температуре солидуса многих алюминиевых сплавов, что затрудняет пайку. При пайке в печи в этом случае требуется тщательный контроль за температурой, а при газопламенной или индукционной — высокая -квалификация паяльщика. Преимуществом припоев на основе алюминия является высокая коррозионная стойкость и прочность паяных соединений. Например, припой 34А имеет предел прочности 15—18 кПмм . [c.134]

Прочность соединений из сплава АМц, паянных припоями П425А, 34А и В62, при достаточной нахлестке (3—46) приближается к прочности паяемого металла, а температура распайки на 50—100° С становится выше температуры плавления припоев вследствие повышения температуры ликвидуса. Если после пайки изделие должно быть подвергнуто анодированию и при этом цвет паяного шва не должен отличаться от цвета паяемого металла, то не следует применять цинковые (П425А, П480А) и алюминиевые припои, легированные значительными количествами кремния или меди, так как швы чернеют при анодной обработке. [c.250]

При пайке встык некоторых медных сплавов (нейзильбер, алюминиевая бронза, сплавы медь — никель) припоем Си — 8% Р необходимо применять флюсы. Соединения из меди, паянные встык эвтектическим припоем Си — 8% Р, имеют предел прочности 196 Мн1м (20 кГ1мм ). Пайка может производиться без флюса, но при температуре несколько более высокой, чем с флюсом (730° С вместо 715° С) [240]. При пайке без флюса фосфор частично удаляется, в структуре паяного шва выделяется избыточная медная фаза. [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...