Зоны несплавления

Непровары, газовые поры, шлаковые включения, трещины в шве и околошовной зоне, несплавление кромки [c.77]

Непровар, газовые поры, шлаковые включения, треш,ины Б шве и околошовной зоне, несплавления кромок [c.77]

На формирование шва при сварке поворотных стыков существенно влияет скорость вращения трубы, т. е. скорость сварки. При быстром вращении (70— 100 м ч) ширина шва значительно уменьшается и появляются зоны несплавлений наплавляемого металла с основным. Поэтому скорость вращения трубы при одноэлектродной сварке не превышает обычно 45 м ч. На форму и свойства сварного соединения влияет также число слоев шва. [c.329]

Наклон конца сварочной проволоки вдоль шва в сторону сварки (сварка углом назад) несколько увеличивает глубину провара и высоту усиления и уменьшает ширину шва, но приводит к появлению зоны несплавления и повышению пористости шва. [c.362]

Сварку на наклонном изделии (угол наклона 3—5°, в отдельных случаях 6—8°) можно производить на спуск и на подъем. При сварке на спуск — уменьшаются глубина провара, высота усиления и доля основного металла в шве и увеличивается ширина шва. При сварке на подъем глубина провара, высота усиления и доля основного металла в шве увеличиваются, а ширина шва уменьшается. Изделия наклоняют и варят на спуск прн сварке тонкого металла (наклон до 15—20°) или при сварке на больших скоростях с целью избежания зоны несплавления и улучшения формирования шва. [c.362]

ЗОНА НЕСПЛАВЛЕНИЯ (при сварке плавлением) — дефект [c.50]

Рис. 6-31. Зона несплавления при дуговой сварке

Образование зоны несплавления тесно связано с формированием сварочной ванны. Последнее может быть условно разделено на две стадии — образование канавки в основном металле и последующее заполнение ее металлом сварочной ванны. Если пленка расплавленного металла, покрывающая поверхность канавки, [c.267]

Для предотвращения появления подобных дефектов прибегают к мерам, обеспечивающим уменьшение разрыва по времени между образованием и заполнением канавки (сварка на спуск, сварка наклонным электродом углом вперед, сварка двумя и тремя дугами, сварка с подогревом и др.), а также получение благоприятной формы провара. Обычно коэффициент формы шва, при котором не наблюдается образование зоны несплавления, увеличивается с возрастанием скорости сварки. [c.268]

В большинстве случаев зазор, образовавшийся между основным металлом и металлом шва, заполнен затекшим туда шлаком. Зону несплавления следует отличать от непровара и подреза, имеющих другие причины появления. [c.268]

Защитные газы см. Газы защитные Зоны несплавления 267 Зона термического влияния, строение 91-95 [c.760]

Наклон электрода вдоль шва. Сварку можно выполнять вертикальным электродом, углом вперед и углом назад. Вследствие того, что столб дуги стремится сохранить направление оси электрода, в каждом из этих случаев форма сварочной ванны будет различной, что скажется и на форме шва. При сварке углом вперед (рис. 63, а) жидкий металл подтекает под дугу, поэтому глубина провара и высота усиления уменьшаются, а ширина шва увеличивается. При сварке углом назад жидкий металл давлением дуги вытесняется из-под нее, вследствие чего увеличиваются глубина провара и высота усиления, а ширина шва уменьшается. В этом случае возможно образование зон несплавления основного металла с металлом шва, поэтому сварка углом назад применя- [c.116]

Наклон электрода вдоль шва может быть осуществлен углом назад или углом вперед (рис. 131). В первом случае вытеснение металла происходит сильнее, чем при сварке вертикальным электродом. Это приводит к появлению не только зоны несплавления, но и вызывает усиление пористости. Поэтому наклон электрода углом назад применяют только при двухдуговой сварке. При сварке углом вперед дуга стремится занять положение, совпадающее с осью наклона электрода. Благодаря это.му вытеснение жидкого металла в заднюю часть ванны ослабевает, под дугой образуется довольно толстый слой жидкого металла. Глубина провара уменьшается, подвижность дуги (блуждание) усиливается и ширина шва возрастает. Установлено, что при наклоне электрода под углом 45—50° к горизонтали глубина провара получается примерно в два раза меньшей, а ширина шва в 1 /г раза большей, чем при сварке вертикальным электродом (рис. 132). [c.270]

Наклон электрода вдоль шва существенно влияет на форму и размеры шва, так как столб дуги действует на жидкий металл по-разному. При сварке углом назад толщина шва и усиление увеличиваются, а ширина шва уменьшается, так как жидкий металл давлением дуги вытесняется из-под нее. Поэтому часто появляются зоны несплавления, пористость шва повышается. По этой причине сварку углом назад применяют редко. [c.126]

Контроль наклонным совмещенным ПЭП не гарантирует надежного выявления непровара и несплавления у нижней кромки. Это объясняется тем, что УЗ-луч, попав на горизонтальный плоский дефект, отражается под тем же углом и не возвращается на ПЭП. Для повышения надежности поиска дефектов, залегающих в зоне кромки нижнего пояса, рекомендуют дополнительное (дублирующее) прозвучивание со стороны верхнего листа прямым лучом (схема II на рис. 6.62, а) ПЭП с параметрами = 30°, / = 2,5 МГц изделий толщиной 20 мм и более. Изделия меньшей толщины целесообразно контролировать однократно отраженным лучом (схема I) ПЭП с р = 50° и / = 5 МГц. [c.368]

Перед испытаниями боковые поверхности образцов подвергали травлению для выявления отдельных зон СС, расположения дефектов и особенностей деформирования. По сечению СС были выявлены поры, шлаковые включения, несплавления и надрывы протяженностью 0,3—2,0 мм. [c.410]

Сварные соединения бракуют, если при ультразвуковой дефектоскопии или просвечивании обнаружены дефекты трещины всех видов и направлений, расположенные в металле шва, по линии сплавления и в околошовной зоне основного металла, в том числе и микротрещины, выявляемые при микроисследовании непровары (несплавления), [c.604]

Холодные трещины чаще всего встречаются при ЭШС среднелегированных сталей. Образуются они в интервале температур от 200 °С и ниже. Причиной появления трещин можно считать низкую деформационную способность металла при закалке, а также возникновение деформаций от фазовых превращений при неравномерном охлаждении. Чаще всего холодные трещины-отколы возникают по линии сплавления, а трещины-надрывы - в околошовной зоне. Для предотвращения трещин применяют режимы сварки с небольшими скоростями подачи электродов, с предварительным и сопутствующим подогревом до температуры 150...200 °С. Шлаковые включения, усадочные трещины, непровары, несплавления образуются при грубых нарушениях техники и технологии ЭШС. [c.212]

При контактной сварке непровар - это отсутствие или малые размеры области металлической связи, например литого ядра при точечной сварке. Иногда значения прочности или пластичности соединений ниже требуемого уровня также расцениваются как непровар. Наиболее трудно выявляемый и поэтому наиболее опасный вид непровара, типичный для многих способов сварки давлением, - это несплавление (остатки оксидной пленки в стыке, слипание , склейка ). В этом случае литая зона отсутствует, прочность на срез удовлетворительная, но при действии отрывающих или знакопеременных нагрузок происходит разрушение. [c.339]

Холодные и теплые трещины, в отличие от горячих, могут иметь внутрикристаллический характер. Наличие концентраторов напряжений в виде непроваров, несплавлений, шлаковых включений повышает вероятность образования холодных трещин (рис. 61, б). Очагами зарождения холодных трещин могут быть и горячие трещины в шве. Холодные трещины, возникшие из горячих трещин, могут распространяться на околошовную зону и основной металл. [c.168]

Основным отличием трещин от непровара и несплавления является то, что они располагаются в средней зоне наплавленного металла шва. Эта характерная особенность трещин, особенно в электрошлаковых швах, в известной мере позволяет идентифицировать характер дефекта путем определения его координат. Однако наиболее эффективно здесь измерение коэффициента формы /Сф. [c.120]

Однако данная схема не гарантирует надежное выявление непровара и несплавления у нижней кромки. Это объясняется тем, что ультразвуковой луч, попадая на горизонтальный плоский дефект, отражается под тем же углом и не возвращается на искатель. Для лучшего обнаружения дефектов, залегающих в зоне кромки нижнего пояса, рекомендуется дополнительное. прозвучивание со стороны верхнего листа (схема II) искателем с углом призмы 30 на частоту 2,5— 5 МГц. [c.139]

I — шлаковые включения 2 — трещина в шве 3 — флюсовое включение 4 — трещина в околошовной зоне 5 — несплавление кромок 6 — непровар. [c.347]

Повреждения могут быть трех типов кольцевые трещины на змеевиках по зоне термического влияния сварки свищи в металле шва несплавления между металлом шва и металлом камеры. Кольцевые трещины образуются из-за наличия изгибных напряжений при плохой самокомпенсации и защемлении змеевиков. Свищи и несплавления являются дефектами изготовления. [c.308]

К наиболее распространенным видам дефектов сварных соединений фторопластов относятся непровары, трещины, перегрев материала, несплавления, коробление сварного шва в результате усадки при сварке ориентированных материалов, поры при термоконтактной сварке с применением растворителей. Кроме того, при сварке пленочных фторопластов характерным дефектом являются прожоги, структурные изменения шва и околошовной зоны, подвергающихся термическому воздействию. [c.80]

Несплавление материала наблюдается также и при выполнении пересекающихся швов при сварке плавких фторопластов. Причиной возникновения дефекта в данном случае, по-видимому, являются структурные изменения материала в околошовной зоне предыдущего шва, резко снижающие способность материала к образованию сварного соединения. Предотвратить образование дефекта в этом случае можно лишь тщательной предварительной обработкой мест, подвергшихся термическому воздействию, химическим или механическим способом. [c.81]

При дуговой сварке образуется зона несплавления в том случае, если к моменту заполнения углубления, по-явивщегося в основном металле под сварочной дугой, жидкая пленка, покрывающая поверхность, успела за--чристаллизоваться, а запас теплоты, накопленный в сварочной ванне, недостаточен для повторного расплавления основного металла. Для предупреждения образования зоны несплавления на практике с увеличением скорости сварки необходимо соответственно повышать коэффициент формы шва. [c.184]

Скорость сварки в нормальных условиях обычно лежит в пределах 20—60 м/ч. Скорость сварки оказывает существенное влияние на обра-зевание так называемой зоны несплавления. В связи с этим желательно проверить ее значение по величине коэффициента формы провара (рис.85). [c.166]

При больших скоростях сварки (100—120 м1час) для предупреждения образования зоны несплавления и для улучшения [c.73]

Зона несплавления. При дуговой и электрошлаковой сварке в некоторых условиях образуется дефект, именуемый зоной несплавления он характерен отсутствием сплавления между основным металлом и металлом сварочной ванны по части периметра, а иногда и по всему периметру шва (рис. 6-31, а и б). Неспдавление наблюдается при оплавлении кромок основного металла и достаточном объеме металла сварочной ванны. Дефект образуется при дуговой сварке на повышенных скоростях и силах тока более 1500 А, а при электрошлаковой сварке даже в нормальном диапазоне режимов. Начальной стадией дефекта являются глубокие подрезы по границе шва с одновременным увеличением утолщения, конечной его стадией — отсутствие сплавления практически по всему периметру шва. [c.267]

При изготовлении сварного оборудования возможны дефекты различного происхождения несоответствие конструктивных элементов шва требованиям ГОСТов и других нормативных документов наплывы, прожоги, незаваренные кратеры, подрезы, наружные трещины шва и околошовной зоны, непровары, несплавления, перегрев металла шва, дефекты структуры шва и зоны термического влияния, внутренние трещины, газовые поры, шлаковые включенга. [c.176]

ГОСТ 8732-70 материал по исполнительной документации — сталь 20 по ГОСТ 8732-70. Байпасная линия разрушилась на отдельные фрагменты неправильной формы с линейными размерами от 180 до 1300 мм при пуске компрессора. Ультразвуковая толщинометрия восемнадцати фрагментов байпаса показала, что толщина стенки трубы составляла 8,8-11,1 мм. Твердость металла — 206-215 НВ. Для установления очага разрушения фрагменты были обмерены, промаркированы, и в соответствии с линиями разрыва была разработана схема разрушения. На всех представленных фрагментах изучен характер изломов и определены направления распространения трещин, анализ которых позволил предположить, что очаг разрушения находился в сварном шве приварки байпасной линии к крану. Из этого шва были отобраны темплеты для исследования причин зарождения и развития разрушения. Установлено, что очагом разрушения явился участок сварного шва длиной - 50 мм, от которого началось лавинообразное развитие магистральных трещин с многочисленными разветвлениями и изменениями направлений. При изучении рельефа излома сварного шва были выявлены три зоны 1 — первоначальная трещина длиной до 45 мм и глубиной до 7 мм с очагами разрушения в дефектах сварки (подрез, несплавления) 2 — трещины, развившиеся в процессе эксплуатации байпасной линии 3 — долом с гладким срезом. Микроструктурный анализ показал, что начальная трещина развивалась в корневом шве по линии сплавления. В ходе анализа химического состава металла было установлено, что материал байпасной линии соответствовал стали 75 по ГОСТ 14959-79, на основании чего было сделано предположение, что для монтажа байпаса был использован участок трубы из обсадной или технической колонны марки Л, применяемой при обустройстве скважин. Механические свойства и хими- [c.53]

При исследовании сварных соединений необходимо ориентироваться на испытание образцов, в которых воспроизведены условия сварки и эксплуатации конструкций. Необходимо также учитывать особенности дефектов сварки, которые имеют остроту концентратов, существенно отличную от остроты трещины. Например, радиус в вершине непро-вара или несплавления может изменяться от 0,001 до 2 мм. Этот онцентратор может работать как трещина и в то же время иметь значительные отличия от нее с увеличением радиуса в вершине. Поэтому формс1льный подход при оценке трещиностойкости сварных конструкций может привести к серьезным ошибкам. В связи с этим представляется весьма важным моментом прежде всего определение влияния начального радиуса концентратора на ei о критическое раскрытие 6 . Для этой цели воспользуемся результатами работы /27/, где для оценки сопротивляемости сварных соединений квазихрупким разрушениям был предложен критерий — критический коэффициент интенсивности деформаций, учитьгаающий изменение механических свойств метал га в зоне концентратора в процессе термопластического цикла сварки и величину радиуса в его вершине. При этом [c.82]

По результатам визуального послойного контроля сварные швы признают непригодными и исправляют, если будут выявлены следующие дефекты трещины всех видов и направлений, свищи и пористость наружной поверхности шва смещение и совместный увод кромок свариваемых элементов свыше норм, предусмотренных ОСТ 26-291—71 несоответствие формы и размеров швов требованиям стандартов, технических условий или чертежам на изделие. По результатам вскрытия сварные швы признают непригодными и исправляют, если будут выявлены следующие внутренние дефекты трещины всех видов и направлений, расположенные в металле шва, по линии сплавления и в околошовной зоне основного металла, в том числе микротрещины, выявленные при микроисследовании, непровары (несплавления), расположенные в-сечении сварного соединения (между отдельными валиками и слоями шва и между основным металлом и металлом шва), свищи, поры в виде сплошной сетки единичные шлаковые и газовые включения глубиной свыше 10 % толщины стенки s и более 3 мм, длиной более 0,2 s при s до 40 мм и длиной более 8 мм, при S свыше 40 мм цепочки пор и шлаковых включений, имеющие суммарную длину дефектов более толщины стенки на участке шва, равном десятикратной толщине стенки, а также имеющие отдельные дефекты размерами, превышающими указанные выше скопления газовых пор и шлаковых включе11ий на отдельных участках шва свыше 5 на 1 см площади шва, максимальный линейный размер отдельного дефекта по наибольшей протяженности не должен превышать 1,5 мм, а сумма линейных размеров не должна превышать 3 мм. [c.201]

При сварке плавких пленочных фторопластов образование трещин обусловлено охрупчиванием материала в результате его длительного пребывания при высоких температурах на воздухе. У большинства плавких полимеров в процессе сварки наблюдается заметное снижение пластичности, что связано, по-видимому, с выгоранием пластификаторов или разложением модифицирующих соединений. Трещины при этом образуются, как правило, вдоль шва непосредственно в месте примыкания наплыва шва к основному материалу. Очень часто зародышем такой трещины служит несплавленная кромка грата, образующаяся из расплавленного полимера, выдавливаемого под действием сварочного давления в околошовную зону с относительно холодной поверхностью. Это весьма характерный дефект при сварке плавких фторопластов с относительно высокой температурой плавления. Выдавленный расплав такого фторопласта неспособен разогреть контактирующий с ним материал околошовной зоны. Не последнюю роль при этом также играют и относительно высокие значения вязкости расплава. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...