Промежуточный перегрев двукратный

В современных паросиловых установках обычно применяется не только однократный, но и двукратный промежуточный перегрев пара. [c.389]

Результаты расчетов некоторых возможных схем турбоустановки с двукратной сепарацией и промперегревом представлены на рис. 4.5. Двукратная сепарация без перегрева (рис. 4.5, а) при оптимальных давлениях в сепараторах 14 и 1,3 ата позволяет получить тепловую экономичность установки на 0,1% выше, чем однократная сепарация с последующим одноступенчатым перегревом острым паром. Введение промежуточного перегрева острым паром после каждого сепаратора (риг. 4.5, б) не дает существенного повышения экономичности по сравнению со схемой без перегрева, в то же время одноступенчатый промежуточный перегрев только после второго сепаратора при давлении 2,2 ата паром, отбираемым из первого сепаратора при давлении 20 ата (рис. 4.5, в), позволяет получить экономичность установки более высокую, чем любая из схем с однократной сепарацией и перегревом и рассмотренная выше схема с двукратной сепарацией и перегревом. Такую же экономичность имеет схема с перегревом острым паром после первого сепаратора при 25 ата и паром [c.86]

В отличие от американской энергетики, на электростанциях Франции и Великобритании двукратный промежуточный перегрев пара практически не нашел применения, а температура вторичного перегрева обычно составляет 565° С. [c.12]

По американским данным [Л. 11] двукратный промежуточный перегрев экономически невыгоден при стоимости топлива, не превышающей 72—80 центов за 1 Гкал (5—5,6 долл т условного топлива). [c.60]

ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ ПЕРЕГРЕВ ПАРА НА ТЭЦ И ДВУКРАТНЫЙ ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ ПЕРЕГРЕВ [c.300]

Рациональное решение вопроса о регулировании температуры пара за первым и за вторым промежуточными пароперегревателями может быть найдено, исходя из необходимости регулирования обеих температур по условиям надежности, учитывая вероятные отклонения фактических температур по газовому тракту от расчетных, а также по экономическим соображениям. При этом обоснованные диапазоны нагрузок котельного агрегата, в которых температуры обоих промежуточных перегревов пара должны оставаться на заданном уровне, могут быть определены из экономических расчетов. Следует учитывать, что двукратный промежуточный перегрев пара со всеми связанными с ним усложнениями котлотурбинной установки будет применяться, как правило, для дорогого топлива. При этом экономически нецелесообразно перерасходовать топливо вследствие недогрева пара во вторичном или третичном тракте при небольших снижениях нагрузки котла или использовать впрыск при нагрузках, близких к номинальной. [c.309]

Как видно, регулирование температуры пара в котлах, имеющих двукратный промежуточный перегрев, осуществляется различными методами парового и газового регулирования. При этом поддержание расчетного перегрева пара за всеми перегревателями на одном котле требует применения нескольких способов регулирования и усложнения конструкции котла. [c.155]

Введение еще одного промежуточного перегрева, т. е. двукратный промежуточный перегрев, еще больше повышает экономичность. В Советском Союзе имеется ряд станций с различными схемами промежуточного перегрева. [c.124]

Как известно, в последние тоды на пароводяных электростанциях стали усиленно внедрять одно- и двукратный промежуточный перегрев пара, так как это приводит к экономии топлива. Основная причина, вызывающая [c.236]

Рис. 2. Удельный расход тепла нетто для идеального процесса в зависимости от начальных параметров и числа промежуточных перегревов пара, i —однократный промежуточный перегрев пара при давлении, равном Va давления свежего пара 2—двукратный промежуточный перегрев при давлениях, равных 4i и Vie давления свежего пара 3—многократный промежуточный перегрев, после которого расширение пара в турбине заканчивается точкой на линии насыщения.

Для дальнейшего повышения термического кпд можно применять двукратный промежуточный перегрев, который из-за усложнения ПТУ мало распространен. [c.14]

Задача 30. Из i, s-диаграммы получается к. п. д. цикла Ренкина, равный r =0,406 при конечном паросодержании. i =0,725. Двукратный промежуточный перегрев приводит к Т1г=0,414 и л =0,947. [c.388]

Для турбин с двукратным промежуточным перегревом пара различие определяется только первым промежуточным перегревом. Второй перегрев [c.143]

Швейцарская фирма Эр-ликон в схеме сбросной ПГУ применила ГТУ с промежуточным нагревом газа. Двукратный промежуточный перегрев пара осуществляется выхлопными газами ГТУ. К. п. д. этой установки 39%. [c.82]

При работе на оверхкритических давлениях пара становится принципиально возможным промежуточный перегрев пара острым паром. Дело в том, что при охлаждении пара с давлением выше критического температура его непрерывно снижается (отсутствует интервал постоянной температуры, как у конденсирующегося пара докритиче-ского давления), благодаря чему обеспечивается достаточный температурный напор между 01стрым и перегреваемым паром. При этом можно осуществить и двукратный промежуточный перегрев пара. [c.97]

Промежуточный перегрев пара применяется на всех конденсационных ПТУ с начальным давлением пара 12,75 МПа и выше и температурой 540—565 °С. Температура пара после промежуточного перегрева принимается равной или близкой к начальной. При этом удельный расход теплоты снижается примерно на 4—6 %. Двукратный промежуточный перегрев в установках на закритиче-ские параметры пара повышает тепловую экономичность на 6—7 %. Промежуточный перегрев является также средством снижения влажности пара в последних ступенях турбины до допустимого уровня (у < 0,1 для турбин с частотой вращения п = [c.350]

Из рассмотрения законов развития можло вывести заключение, что н 1960—1965 гг. большинство электростанций будет иметь давление пара в котлоагрегатах 160—250 ати. При этом будут полностью использованы возможности, предоставляемые ферритными сталями в части повышения начальной температуры пара и температуры промежуточного перегрева до 535—565° С. Подогрев питательной воды будет осуществляться в семи — девяти ступенях регенеративных подогревателей до температуры 250—300° С. Для небольшой части новых электростанций будут использованы аустенитные стали, что позволит применить температуру пара 590—650° С. Соответственно будет увеличено давленпе и применен двукратный промежуточный перегрев пара. Все большее количество электростанций будет сооружаться для работы с давлением пара до 250—300 ати вместо наиболее распространенного в настоящее время давления 160—200 ати. [c.48]

Поскольку применение промежуточной сепарации влаги принципиаль-но более эффективно, чем использование промежуточного перегрева, представляет интерес рассмотрение возможных схем с двукратной сепарацией влаги и влияния промежуточного перегрева в этом случае. Принципиальная тепловая схема установки с двукратной сепарацией представлена на рис. 4.4. Предварительный анализ показал явную неэффективность двухступенчатого перегрева после первого сепаратора, поэтому при исследованиях рассматривались схемы с одноступенчатым промежуточным перегревом пара или без перегрева после первого сепаратора. Для уменьшения количества исследуемых параметров с целью сохранения наглядности представления результатов при исследованиях схем с двукратным промежуточным перегревом было принято, что перегрев в первой ступени второго перегревателя осуществляется паром, отбираемым из первого сепаратора. [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...