Сплавы, определенно

Первый случай. Конструктор ограничивается выбором металла или сплава определенной марки, не уточняя сортамента и требований к нему. В этом случае обозначение будет складываться из наименования материала, его марки и номеров стандарта на его классификацию. Некоторые стандарты могут охватывать, кроме классификаций материала, и технические условия на его поставку, но от этого структура обозначения не изменится. [c.118]

Примерно одинаковый цвет и плотность нередко приводят к ошибкам в выборе деталей из титановых сплавов. Определение электрической проводимости открывает дополнительные возможности по их сортировке (табл. 5-2). [c.95]

Современное металловедение ставит своей целью не только изучить структуру и свойства металлических сплавов, определить их природу и выявить зависимость внутренних превращений и изменений от внешних факторов — температуры, давления, влияния окружающей среды и т. д. В задачу металловедения входит также изыскание новых сплавов, определение режимов тепловой, химикотермической и других способов обработки, чтобы получить материал с необходимыми для тех или иных производственных потребностей свойствами. Другими словами, [c.151]

Принципиальные особенности свойств материалов оказываются достаточно общими, характерными для целых классов материалов. Приводимые в курсе данные о свойствах материалов в зависимости от различных факторов следует рассматривать, разумеется, лишь как иллюстрации к упомянутым общим качественным особенностям. В тех же случаях, когда речь идет о чистых металлах и некоторых других материалах, свойства которых достаточно стабильны, например о сплавах определенного состава и способа обработки, приводимая информация имеет не только иллюстративный характер, но служит также и для количественных оценок. [c.13]

Скорость потока. Как сама медь, так и некоторые из ее сплавов очень чувствительны к скорости движение воды. В то же время в стоячей воде медь испытывает меньшую коррозию, чем многие другие металлы. Обычно рекомендуется, чтобы максимальная скорость потока морской воды для меди не превышала 0,9 м/с. Максимально допустимые скорости потока для других сплавов, определенные на основании опыта эксплуатации трубчатых конденсаторов, использующих чистую морскую ВОДУ представлены ниже [32, 61] [c.100]

Определение состава фаз [2]. Важная задача фазового анализа сплавов — определение состава фаз (твердых растворов). Например, при исследовании закаленной стали часто представляют. интерес данные о количестве углерода, растворенного в мартенсите и аустените (остаточном). Подобные задачи решаются и в ряде других случаев. , [c.22]

Тип детали предъявляет к алюминиевым сплавам определенные требования, например емкости можно изготовлять только из высокопластичных листовых материалов, которые хорощо свариваются корпуса — только из герметичных сплавов поршни — только из жаропрочных материалов и т. д. [c.107]

Рис. 66 показывает, что уровень циклической прочности титановых сплавов, определенный на надрезанных образцах, выше, чем у алюминиевых сплавов соответствуюш,ей прочности и находится на уровне лучших данных для стали. Меньший разброс данных говорит о том, что испытание надрезанных образцов из титановых сплавов является более надежным и показательным, вероятно, из-за близости технологии получения надреза — точение (см. п. 5). [c.140]

Перитектическое превращение отличается от эвтектического. Если при эвтектическом превращении из жидкой фазы одновременно кристаллизуются две твердые фазы, то при перитектическом превращении кристаллизуется лишь одна фаза, образующаяся за счет ранее выделившейся твердой фазы и жидкой части сплава определенного состава (точка с). [c.62]

Составы сплавов, сортамент н свойства изделий- регламентированы. Химический состав медно-никелевых сплавов определен ГОСТ 492—73, а сплавов на никелевой основе — ГОСТ ] 0994—74. [c.527]

Для правильного представления структуры аморфных сплавов необходимо провести разделение по всем парным корреляциям тех величин, которые были измерены экспериментально. Интерференционная функция S(Q) двухкомпонентного сплава, определенная в экспериментах по дифракции равна [c.67]

Рис, 226. Алюминиевый угол системы А1—Fe—Ni, показывающий структуры медленно охлажденных сплавов, определенные рентгеновским методом [c.356]

Дву стадийность процесса деградации материала при горячей коррозии не всегда проявляется достаточно отчетливо, и время, в течение которого стабильность- защитного барьера из продуктов химических реакций еще сохраняется под слоем осажденной соли, зависит от очень многих факторов. Обычно обе стадии хорошо выявляются в тех случаях, когда для образования продуктов химического взаимодействия сплава с осажденной солью, не обладающих защитными свойствами, требуется некоторое время. Для этого необходимо, чтобы произошло либо обеднение сплава определенными элементами, что вызывает изменение характера его химического взаимодействия с осажденной солью и образование других, по сравнению с начальным периодом взаимодействия, продуктов реакций, либо такое изменение состава осажденного осадка, которое делает невозможным постоянное возобновление защитного барьерного слоя. Возможны также случаи, когда начальная стадия горячей коррозии полностью отсутствует и процесс деградации переходит в стадию развития сразу же, как только расплавленный осадок вступает [c.57]

Перитектика — структурная составляющая сплава, представляющая собой механическую смесь фаз, образующуюся за счет ранее выделившейся твердой фазы и закристаллизовавшейся жидкой части сплава определенного состава. [c.196]

Легирование — введение в состав металлических сплавов так называемых легирующих элементов (например, в сталь — Сг, Ni, Мо, W, V и др.) для придания сплавам определенных физических, химических или механических свойств. [c.36]

Скорость нагрева зависит от теплопроводности обрабатываемого сплава, которая, в свою очередь, определяется его химическим составом. С усложнением состава теплопроводность ухудшается. Поэтому нагрев неблагоприятных по составу сплавов до определенных температур осуществляется очень медленно, а затем ускоренно. (По достижении сплавом определенной температуры и возросшей пластичности возникающие в нем даже очень высокие термические напряжения не могут вызвать изменений, заканчивающихся искривлением формы детали или растрескиванием.) [c.98]

Рассмотрим кривую охлаждения сплава II (рис. 31). Кристаллизация сплава из жидкого раствора начинается с выпадения кристалликов твердого раствора aj. В процессе кристаллизации выпадают кристаллы aj, в которых больше металла Л, чем в среднем содержится в растворе. Раствор насыщается металлом В. Если воспользоваться правилом отрезков для состояния сплава, определенного точкой Ь на диаграмме состояния, то состав кристаллов ai соответствует точке с на горизонтальной оси, а состав жидкого раствора — точке а. При охлаждении до температуры Тб состав жидкости соответствует эвтектической концентрации, определяемой точкой с на диаграмме состояния. [c.47]

Результаты сравнения размеров скачков трещин с размерами расчетных пластических зон в вершине трещины в различных сталях показывают (рис. 120), что для всех исследованных сталей во всем диапазоне температур испытаний, независимо от геометрии образцов, размеры скачков трещин увеличиваются с ростом расчетных размеров пластических зон, но превышают их в 4—10 раз, а это указывает на то, что использование в формулах для определения размеров пластических зон в материалах, подвергающихся циклическому нагружению, характеристик механических свойств конструкционных сплавов, определенных при статических испытаниях, не корректно. [c.197]

Для более точной оценки размеров зон циклического повреждения конструкционных сплавов у вершины трещины необходимо использовать характеристики механических свойств этих сплавов, определенные при соответствующих режимах циклического нагружения. [c.197]

Структура и параметры решеток окислов, образующихся на сплавах, определенные методом электронной дифракции [c.641]

Рис. 3.10. Влияние предела прочности на пределы выносливости Ста алюминиевых сплавов, определенные на базе 10 циклов при симметричном цикле в условиях осевого нагружения

Рис. 3.13. Влияние отношения условного предела текучести к пределу прочности при статическом растяжении на предел выносливости алюминиевых сплавов, определенные на базе 10 циклов до разрушения при симметричном цикле в условиях осевого

Рис. 3,18. Пределы выносливости алюминиевых сплавов, определенные на базе 10 циклов при изгибе с вращением

Результаты, представленные в долях предела прочности материала при растяжении Ов, показаны на рис. 9.8 для сталей и в абсолютных напряжениях для высокопрочных алюминиевых сплавов — на рис. 9.9. Все приведенные результаты относятся к случаям когда среднее напряжение больше амплитуды напряжений, т. е. когда нет перемены знака в нагрузке. Видно, что для обоих материалов получена исключительно низкая выносливость, показывающая, что ушко весьма чувствительно к действию переменной Нагрузки. Для разрушающего числа циклов, равного 10 типовые значения амплитуды напряжений в поперечном сечении ушка по отверстию для сталей составляют только 47о предела прочности материала при растяжении и для алюминиевых сплавов —около 1,4 кГ/мм (грубо 2,5% предела прочности). Учитывая большой разброс данных, имеющийся всегда при условиях коррозии трения, а также разнообразие конструкций ушков и материала (диаметр болта изменяется от 5 до 70 мм как для стали, так и для дуралюмина), можно сказать, что получено хорошее приведение. Для сравнения с результатами приведения на рис. 9.10 показаны подлинные рассмотренные результаты для алюминиевых сплавов. Имеем очевидное улучшение результатов после приведения. Разброс частично объясняется разными значениями средних напряжений в различных испытаниях. В зависимости от порядка величины среднего напряжения на рисунке приняты различные обозначения точек. Для сталей, несомненно, мало влияние среднего напряжения, тогда как для алюминиевых сплавов определенное, хотя и небольшое, влияние имеется. [c.235]

Анодирование отверстий в ушках из алюминиевого сплава определенно вредно, и оно должно быть тщательно устранено, если требуется максимум выносливости. Наблюдалось значительное увеличение выносливости при применении менее прочного сплава А1 — Си BS L 65 по сравнению с А1 — Zn — Mg DTD 36S или DTD 683. Кадмиевое или цинковое покрытие болта привело к некоторому увеличению выносливости, а покрытие как болта, так и ушка дало значительное увеличение, причем цинковое покрытие представляется особенно обещающим. С другой стороны, хромирование было очень вредным, но могло бы дать приемлемую выносливость, если бы после хромирования была применена термическая обработка. [c.252]

Химический состав титановых сплавов определен ГОСТ 19807—74. Титан и титановые сплавы, обрабатываемые давлением. [c.184]

В настоящем справочнике приведены значения жидкотекучести для всех сталей и сплавов, определенные на установке вакуумного всасывания. Соответственно с использованием этих данных были определены показатели жидкотекучести для них. [c.259]

Титановые сплавы относятся к числу наиболее перспективных материалов для техники низких температур. Титановые сплавы определенных марок обладают удовлетворительной пластичностью и вязкостью вплоть до 4 К. Благодаря низкой плотности в сочетании с высокой прочностью и достаточной пластичностью применение титановых сплавов при низких температурах позволяет уменьшить массу конструкций в сравнении с коррозионностойкими Сг— Ni сталями на 20-25 % и алюминиевыми сплавами — на 40-45 %. Поэтому титановые сплавы все чаще применяют для изготовления деталей и узлов, работающих при низких температурах в летательных аппаратах. [c.621]

К химическим характеристикам относятся химический состав порошка (как порошка чистого металла, так и порошка сплава), определение которого производится по методикам соответствующих компактных (беспористых) металлов и сплавов. [c.781]

Интенсивная холодная деформация предварительно упорядоченных железоникелевых сплавов со сверхструктурой FeNia и Nia r приводит к частичному разупорядо-чению. В некоторых случаях предварительная холодная деформация сплавов определенного химического состава, облегчающая последующую диффузию, способствует [c.494]

Одним из методов изучения коррозионного поведения металлов и сплавов, определения эффективности и механи ма действия ингибиторов является получение анодных и катодньо поляризационных кривых.. [c.66]

Из изложенного следует, что уровень циклической прочности титановых сплавов, определенный на надрезанных образцах, выше, чем алюми-ниевь1х сплавов соответствующей прочности, и находится на уровне прочных сталей. (Иеньший разброс данных свидетельствует о том, что испытания надрезанных образцов из титановых сплавов более надежны и показательны, видимо из-за однотипности технологии получения надреза (точение) и малого влияния вследствие этого состояния поверх- [c.143]

Объяснить разрушения такого характера весьма сложно. Цель настоящей работы — исследование скорости развития усталостных трещин в титановом сплаве Т11,5А11Мн (1,5 % А1—1 % Мп, но,2 = = 650 МПа, Ов = 780 МПа), в сварных элементах этого сплава, определение пороговых значений коэффициента интенсивности напряжений АА(/1, величины и характера пластической зоны в вершине трещины. Скорость развития трещины измеряГли на плоских образцах (толщиной 10 мм с центральным надрезо.м) при знакопостоянном растяжении с частотой 8 Гц. [c.189]

Следует учитывать, что конструктивная прочность детали или узла в целом может сильно отличаться от прочности выбранного сплава, определенной в результате испытаний на ползучесть и длительную прочность при заданных рабочих температурах, Это ослабление конструктивной прочности может быть вызвано наличием концентраторов напряжений, теплосмеи, остаточных напряжений, недостаточной [c.116]

Д1еханические свойства литейных магниевых сплавов, определенные на отдельно отлитых образцах, должны соответствовать гарантируемым нормам (см. т. 6, гл. VI). [c.712]

Текучие среды транспортирование изделий в их потоке или на их поверхности В 65 G 53/00 элементы схем для вычисления и управления с их использованием F 15 С 1/00) Тела вращения, изготовление прокаткой В 21 Н 1/00-1/22 Телевизионные камеры, размещение в промышленных печах F 27 D 21/02 приемники, крепление в транспортных средствах В 60 R 11/02 трубки, упаковка В 65 В 23/22) Телеграфные аппараты буквопечатающие знаки, устройства в пишущих машинах для их печатания) В 41 J 25/20 Тележки [для бревен в лесопильных рамах В 27 В 29/(04-10) с инструментом для работы под автомобилем В 25 Н 5/00 для подачи изделий к машинам (станкам) В 65 Н 5/04 подъемных кранов В 66 С <11/(00-26), 19/00 передаточные механизмы для них 9/14 подвесные (подкрановые пути для них 7/02 ходовая часть 9/02)> ручные В 62 В 1/00-5/06 для устройств переливания жидкостей на складах и т. п. В 67 D 5/64 ходовой части ж.-д. транспортных средств В 61 F 3/00-5/52] Телескопические [В 66 втулки для винтовых домкратов F 3/10 элементы в фермах кранов С 23/30) газгольдеры F 17 В 1/007, 1/20-1/22 В 65 G желоба 11/14 конвейеры с бесконечными (грузоне-сущими поверхностнями 15-26 тяговыми элементами 17/28)) колосниковые решетки F 23 Н 13/04 F 16 опоры велосипедов, мотощгклов и т. п. М 11/00 соединения стержней или труб В 7/10-7/16 трубы L 27/12) подвески осветительных устройств F 21 V 21/22 прицелы F 41 G 1/38 спицы колес В 60 В 9-28] Телеуправление двигателями в автомобилях, тракторах и т. п. В 62 D 5/(093-097, 32) Температура [G 01 N воспламенения жидкости или газов 25/52 размягчения материалов 25/04-25/06) определение закалки металлов и сплавов, определение С 21 D 1/54 измерение промышленных печах F 27 D 21/02 температуры (проката В 21 D 37/10 расплава В 22 D 2/00 шин транспортных средств В 60 С 23/20) >] Температура [клапаны, краны, задвижки, реагирующие на изменение температуры F 16 К 17/38 регулирование космических кораблях В 64 G 1/50 в сушильных аппаратах F 26 В 21/10 в транспортных средствах В 60 Н 1/00) электрические схемы защиты, реагирующие на изменение температуры Н 02 Н 5/04-5/06] Тендеры локомотивов (В 61 С 17/02 муфты сцепления В 21 G 5/02) Тензометры G 01 механические В 5/30 оптические В 11/16 электрические (В 7/16-7/20 использование для измерения силы L 1/22)> Теплота [c.187]

Планка закон 1 14 Платиновольфрамовые сплавы 204 Платиновые сплавы, определение ликвидуса 181 [c.395]

В дальнейшем мы рассмотрим некоторые механизмы нарушения или ухудшения свойств сплава под влиянием (У-фазы. Твердость и пластинчатая форма выделений (У-фазы в никелевых сплавах определенно воздействует на зарождение и распространение разрушения были, однако, высказаны догадки, согласно которым на свойства сплава массивные ско-агулированные выделения (У-фазы могли бы и не оказать негативного влияния. [c.282]

При перитектическом превращении в сплавах, в отличие от эвтектического, кристаллизуются одновременно не две фазы, а только одна, образующаяся за счет ранее выделившейся твердой фазы и жидкой части сплава определенного состава. Выявление структуры перитектики затруднено, как правило, тем, что перитекгическое превращение в условиях охлаждения сплавав технических металлов обычно не протекает до конца. [c.48]

Фазовый состав отдельных сплавов, определенный рентгенографическим и кристаллооптическим методами, приведен в таблице, из которой видно, что хиолитионит обнаружен в сплавах до содержания LisAlFg 35%. [c.13]

КРИТИЧЕСКИЕ СТЕПЕНИ ДЕФОРМАЦИИ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ, ОПРЕДЕЛЕННЫЕ ПО МИКРОЗЕРНУ [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...