Гидравлическое сопротивление при течении в трубах

Геометрические свойства лучистых потоков 396 Гидравлический диаметр 217 Гидравлическое сопротивление при течении в трубах 214, 461 [c.478]

Гидравлический диаметр 206 Гидравлическое сопротивление при течении в трубах 200 [c.422]

Таким образом, применение искусственной шероховатости в межтрубном пространстве пучков нри продольном омывании, так же как и для потока внутри труб, обеспечивает существенное повышение теплообмена. Влияние геометрических и режимных параметров в этих случаях аналогично (некоторые отличия имеются для тесных пучков). Исследованный метод установления наружных спиралей в общем нетехнологичен. Более приемлемым является применение труб с накаткой. Б. Г. Быстровым и В. К. Мигаем были разработаны и исследованы трубы типа конфузор—диффузор. При изготовлении пучков из таких труб интенсификация теплообмена происходит как внутри труб, так и снаружи. На рис. 1.36 представлены опытные данные для теплообмена и гидравлического сопротивления при течении внутри труб. Для условия продольного внешнего омывания в пучке коэффициент теплоотдачи для трубы / / =0.11 следует уменьшить на 15 %, а коэффициент гидравлического сопротивления практически не изменяется. Применение таких труб позволяет сократить расход металла на 50 %. [c.48]

Рнс. 8.8. Коэффициент гидравлического сопротивления при течении в круглой трубе переход от ламинарного режима течения к турбулентному [c.139]

Л. Прандтль и Т. Карман предложили определить напряжение трения на пластине при турбулентном пограничном слое с помощью результатов экспериментального исследования гидравлического сопротивления при течении жидкости в трубе. [c.330]

Коэффициент гидравлического сопротивления при течении жидкости в трубах [c.178]

Рис. 6-13. Сопоставление расчета по зависимости для гидравлического сопротивления при течении двухфазного потока в трубах = 1,7- 10 We/Re° с экспериментальными данными.

Коньков А. С., Синицын И. Т. Теплообмен и гидравлическое сопротивление при течении воды и пароводяной смеси в трубах с интенсификаторами. - В кн. Доклады на III конференции научно-технического общества энергетики и энерготехнической промышленности при ВТИ (27-28 апреля). Mi, ВТИ, 1970, с. 171. [c.170]

Задача 14.10. Пользуясь тг-теоремой, определить, от каких безразмерных параметров зависит коэффициент гидравлического сопротивления при течении вязкопластичной жидкости в трубе. [c.210]

В том случае, когда поверхность жидкостной пленки гладкая, гидравлическое сопротивление при течении двухфазного потока практически не зависит от состояния поверхности стенки (шероховатости) рабочего канала, так как основная доля диссипативных потерь энергии происходит на границе между паровым ядром и поверхностью жидкости. Этот режим движения, по-видимому, и имел место в [6], где было показано, что в определенных условиях гидравлическое сопротивление при движении двухфазного потока в каналах с гладкой и шероховатой (А=0.6 мм) поверхностью одинаково. Иную роль может играть шероховатость в тех случаях, когда по поверхности жидкой пленки распространяются волны. В этих условиях бугорки шероховатости могут играть роль своеобразных волноломов , затрудняя течение жидкой пленки и препятствуя образованию волн на ее поверхности. Таким образом, при этом режиме движения двухфазного потока увеличение относительной шероховатости стенок канал может снижать гидравлическое сопротивление. Эти соображения подтверждаются опытными данными, полученными в настоящей работе. При р=80 и 50 ата сопротивление шероховатой трубы приближается к гладкой, а при р=20 ата становится даже существенно ниже гладкой трубы. [c.127]

Рис. 3.5. Коэффициент гидравлического сопротивления при течении ртути и воды в стальных трубах.

Подробные экспериментальные исследования гидравлического сопротивления при течении ртути в трубах проводились в СССР начиная с 1934 г. Результаты, полученные С. Н. Сырки-ным и Ю. В. Ивановым в ЦКТИ им. И. И. Ползунова при течении ртути в гладкой стеклянной трубке в области вполне развитого турбулентного течения, не показывают заметного отклонения от кривой, характеризуемой зависимостью Блазиуса для чисел Рейнольдса Re= (5—100) 10 [c.55]

Влияние теплового потока на гидравлическое сопротивление при течении сплава РЬ—Bi в трубе диаметром 10 мм и lid —52 было исследовано в работе [9] при этом Re= (40—150) 10 , а тепловая нагрузка изменялась в пределах (О—8)- 0 ккал/(м -ч). Относительно небольшая теплопроводность этого металла приводила к заметным градиентам температуры по сечению потока жидкости даже при умеренных тепловых нагрузках. [c.56]

В. М. Б о р и ш а н с к II й, С. С. К у т а т е л а д з е, О расчете теплоотдачи и гидравлического сопротивления при течении жидких металлов в трубах, Энергомашиностроение", 1957, № 6. [c.403]

Тепловой поток слабо влияет на гидравлическое сопротивление при течении жидких металлов, так как профиль температуры в потоке слабо зависит от него. Благодаря высокой теплопроводности жидкого металла при движении его в трубе температура в пристенных слоях не может значительно отличаться от температуры в ядре потока и, следовательно, вблизи стенок не могут возникнуть слои с большой (малой) вязкостью по сравнению с ядром потока, не может произойти [c.217]

Рис. 12.29. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при течении трансформаторного масла в трубах с кольцевыми выступами

Гидравлическое сопротивление. Исследование гидравлического сопротивления в гладкой и накатанных трубах проводилось при изотермическом и неизотермическом течениях жидкости. Было установлено, что при течении в трубах с накаткой коэффициент гидравлического сопротивления практически не зависит от шага накатки S/B, относительная глубина накатки /О заметно влияет на гидравлическое сопротивление Влияние числа Re на гидравлическое сопротивление в накатанных трубах идентично его влиянию в гладких трубах. Подобная картина наблюдалась другими авторами [184] при турбулентном режиме течения жидкости. [c.535]

Высокий теплоперенос в тепловой трубе возможен лишь при благоприятных транспортных свойствах фитиля — малом эффективном радиусе пор, создающих высокое капиллярное давление, большом гидравлическом диаметре каналов и суммарной площади сечения для протока жидкости вдоль трубы, обеспечивающих в целом малое гидравлическое сопротивление при течении жидко.-стц. Одновременное выполнение первых двух условий возможно лишь в составных фитилях. Однако составные фитили имеют крупные недостатки и их применение не всегда допустимо. [c.21]

Тепловые трубы с артериальными фитилями В тех случаях когда необходимо иметь Тонкий слой жидкости у стенки трубы, например для криогенных и низкотемпературных тепловых труб, возможно применение фитиля с вынесенным в паровое пространство каналом для протока жидкости — артерией (см. рис. В.5, сектор ж). Артерия, имеющая большой гидравлический диаметр или проходное сечение, резко уменьшает гидравлическое сопротивление при течении жидкости из зоны конденсации в зону испарения. Для раздачи жидкости от артерии поверхности трубы в зоне испарения часто используют капиллярную структуру в виде резьбовых канавок на внутренней стенке корпуса трубы. Артериальные фитили можно также подразделить на простые и составные. Одна из разновидностей артериальных фитилей — фитиль с так называемой туннельной артерией (см. рис. В.5, сектор з). В туннельной артерии криогенной тепловой трубы вследствие возникновения перепада температур и, собственно, давлений насыщения в поперечном сечении создаются условия для заполнения ее жидкостью даже при оч нь большом диаметре жидкостного канала. [c.24]

Данный эффект можно объяснить следующим образом. Потери энергии при течении в трубе единичной массы жидкости со средней скоростью Ыср (длина трубы Ц с гидравлическим диаметром Ак = % иВг) lu / 2g)]. Если К, Ь, О — величины постоянные, то Д/г и изменяются с изменением частоты вращения трубы. На течение жидкости в трубе преобладающее влияние оказывает пристенный слой. При увеличении скорости вращения трубы пристенный слой постепенно разрушается, в результате чего уменьшается сопротивление трения. При достижении определенной скорости вращения (Нср)тах пристенный СЛОЙ ПОЛНОСТЬЮ разрушается, эпюра скоростей однородна по сечению, а расход максимален. Если и дальше увеличивать скорость со в пристенной области начинают действовать дополнительные касательные напряжения Тк, приводящие к дополнительным потерям давления. [c.59]

Обоснованность сделанных выводов подтверждается результатами обработки опытных данных, по гидравлическому сопротивлению при течении воздухо-водяной смеси в трубах диаметром 56 и 100 мм. [c.160]

На основании опытных данных на рис. 4.21 построено семейство кривых, характеризующее влияние параметра р на величину приведенного коэффициента сопротивления для значений числа РГс> 4. Область автомодельного режима течения смеси выбрана из соображений обеспечения максимально возможной точности измерения коэффициента гидравлического сопротивления при течении пароводяных смесей в вертикальных трубах. Чем выше скорость течения смеси, тем выше точность измерения коэффициента 1 /. Из рис. 4.21 видно, что с ростом параметра р значение приведенного коэффициента гидравлического сопротивления уменьшается во всем интервале изменения расходного газосодержания. В пределе при р —> 1 коэффициент / тоже стремится к единице, что означает равенство коэффициентов гидравлического сопротивления смеси и однородной жидкости. Это является следствием сближения физических свойств компонентов смеси с ростом приведенной плотности р. [c.165]

Изложенный метод расчета турбулентного пограничного слоя на пластине построен на эмпирической зависимости, полученной в опытах с гладкими пластинами. В практических условиях течение вдоль пластины (поверхности крыла, лопасти, корпуса) чаще всего не является гидравлически гладким. Как и течение в трубе, любое течение в турбулентном пограничном слое на шероховатой поверхности можно отнести к одному из трех режимов гидравлически гладкому, при котором высота выступов поверхности не влияет на сопротивление переходному или режиму неполного проявления шероховатости, при котором на коэффициент сопротивления влияют как число Рейнольдса, так и шероховатость режиму полного проявления шероховатости или квадратичному, при котором коэффициент сопротивления зависит только от шероховатости. [c.371]

Коэфициент сопротивления X может быть определён по известным формулам для течения в трубах с учётом величины гидравлического радиуса и режима течения. Обычно X находится в границах 0,04—0,06. При других типах конструкции уплотнения определение коэфициента расхода производится аналогично. [c.359]

Другим выражением, которое, по-видимому, лучше алпроксимирует уравнение Кармана — Никурадзе при низких числах Рейнольдса (от 5- 10 до 3-10 ), является уравнение Блазиуса, полученное на основании опытных данных о гидравлическом сопротивлении при течении в трубах [c.96]

В конденсаторах с воздушным охлаждением, а также в аппаратах высокого давления конденсация пара обычно проиавбдится внутри вертикальных труб. Причем для практики наибольший интерес представляет область пара(метров, характеризующаяся сравнительно низкими тепловыми нагрузками, при которых режим течения конденсата сохраняется ламинарным и лишь в отдельных случаях на сравнительно небольших по длине участках переходит в турбулентный. Режим течения пара в основном турбулентный. К сожалению, процесс конденсации в данной области теоретически и экспериментально изучен недостаточно. Практически отсутствуют достаточно строгие методы расчета местных значений коэффициентов теплообмена и гидравлического сопротивления при конденсации в вертикальной трубе, что не позволяет разработать методику детального расчета конденсаторов с воздушным охлаждением. Последние отличаются резким изменением тепловой нагрузки по рядам труб и их длине. Так как трубы объединены верхними и нижними коллекторами, различие в тепловых нагрузках приводит к различным скоростям и гидравлическим сопротивлениям труб, перетоку пара по нижнему коллектору с возникновением подъемного движения в нижней части первых (по ходу охлаждающего воздуха) рядов труб и другим отклонениям, которые чрезвычайно усложняют расчет процесса конденсации в аппарате. [c.144]

Таким образом, в зоне III влияние шероховатости стенок на гидравлическое сопротивление должно проявляться качественно так же, как и при движении однофазного потока, однако количественное отличие может иметь место. Дело в том, что на величину гидравлического сопротивления оказывает влияние не вся высота бугорка шероховатости, а только та его часть, которая выступает за пределы нленки жидкости. Таким образом, эффективная шероховатость стенки канала в рассматриваемых условиях меньше геометрической. С падением иаросодержания толщина пленки жидкости растет, эффективная шероховатость надает, а величины гидравлических сопротивлений при течении двухфазного потока в шероховатых и гладких трубах сближаются между собой, что подтверждается опытными данными, особенно полученными при давлениях р —20 и 50 ата. [c.126]

Для течения в шероховатых трубах в отсутствие магнитного поля гидравлическое сопротивление при ламинарном режиме практически не отличается от сопротивления при течении в гладких трубах. В поперечном магнитном поле картина течения в шероховатых трубах существенно меняется. Исследование свободного обтекания тел проводящей жидкостью [17] показало, что наложение магнитного поля приводит к увеличению давления в окрестности лобовой части тела и к понижению в кормовой (т. е. к увеличению сопротивления формы), к повышению сопротивления трения вследствие увеличения градиента скорости на поверхности тела, к безотрывности течения при больших значениях индукции магнитного поля и т. д. Обтекание элементов шероховатости, расположенных на стенке, имеет специфические особенности, однако качественно влияние поперечного магнитного поля на течение в обоих случаях аналогично. Численное решение дифференциальных уравнений движения для ламинарного плоскопараллельного течения несжимаемой проводящей жидкости между бесконечными непроводящими плоскостями, имеющими равномерно расположенные призматические выступы квадратного сечения [18], подтверждает это предпо- [c.66]

Гидравлическое сопротивление при течении даухфазной смеси в обогреваемых трубах [c.64]

Длину л , на которой происходит вырождение закрученного течения, можно определить из анализа зависимости коэффициента гидравлического сопротивления на единицу длины трубы, касательного напряжения трения или универсального профиля суммарной скорости потока по длине трубы. Опытное определение ве)1ичины л для лопаточные завихрителей (см. табл. 1.1) показало, что вышеуказанные способы определения л дают близкие результаты (в пределах 20%). Обобщение результатов этих опытов при Ее = (0,5...1,5)° 10 для всех завихрителей позволило найти [c.31]

В ч. 1 изложены теоретические основы гидравлики закрученного цилиндрического течения жидкости. Такая форма движения теплоносителя может быть организована, например, в трубчатом твзле или во внутренней полости втулочного ТВ зла. двустороннего охлаждения в целях повышения критических плотностей тепловых потоков. Ниже изложены результаты исследования критических плотностей тепловых потоков и гидравлического сопротивления при закрученном цилиндрическом движе-НИИ теплоносителя в трубах, т. е. основных характеристик ТВС, используемых в теплогидравлических расчетах сборок твзлов ядерных реакторов. [c.128]

Более строгий анализ задачи о теплообмене и гидравлическом сопротивлении при переменных свойствах выполнен Б. С. Петуховым и В. Н. Поповым [3.6]. Ими получены аналитические выражения для числа Нус-сельта при течении жидкости с переменными свойствами в круглой трубе. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...