Коэффициент перехода расплавленного металла

Коэффициент перехода металла расплавленной части стержня в шов характеризует относительные потери металла электрода при расплавлении. [c.150]

Физико-химические исследования структуры сервовитной пленки дали основание высказать предположение, что материал пленки находится в состоянии, подобном расплавленному. Она не способна к наклепу, имеет малые сдвиговые усилия, пориста. Пленка в верхней части не имеет окислов, способна к схватыванию, при трении ее частицы могут переходить с одной поверхности трения на другую, т. е. схватываться без образования повреждений и увеличения сил трения. Трение бронзы о сталь в условиях ИП можно уподобить скольжению тела по льду, при котором низкий коэффициент трения вместо воды обеспечивает пленка расплавленного металла. [c.282]

Величина коэффициента усвоения (перехода) элементов электродного металла и покрытия металлом шва зависит от характера влияния основных факторов 1) коэффициент усвоения тем больше, чем больше элемент растворим в металле 2) коэффициент усвоения тем больше, чем меньше концентрация данного элемента в электроде (в покрытии и в стержне) 3) коэффициент усвоения тем больше, чем лучше раскислен расплавленный металл. [c.160]

Величина коэффициента усвоения (перехода) увеличивается при увеличении растворимости элемента в металле и уменьшении концентрации данного элемента в электроде (в покрытии и стержне). Коэффициент усвоения тем больше, чем лучше раскислен расплавленный металл. Кроме того, имеется еще ряд факторов, которые также могут изменять величину коэффициента усвоения легирующих элементов. К ним относят степень помола компонентов покрытия, род сварочного тока и его полярность, силу тока, длину дуги и др. [c.13]

Весьма вредными примесями в металле шва являются сера и фосфор. В металл шва сера и фосфор попадают из основного металла, электродного стержня и покрытия. Коэффициенты перехода серы из основного металла, электродного стержня и покрытия неодинаковы. Из основного металла сера почти полностью переходит в металл шва. Переход серы из стержня меньше, чем из основного металла, но значительно больше, чем из покрытия. Эго свидетельствует о неодинаковой интенсивности взаимодействия расплавленных основного и электродного металлов со шлаком. [c.320]

Аргонно-дуговая обработка околошовных зон производится неплавящимся вольфрамовым электродом с подачей в зону оплавления потока аргона. Аргон выполняет защитную для расплавленного металла функцию. Обработка неплавящимся электродом позволяет сделать переход наплавленного металла к основному более плавным, полностью удаляет подрезы, т. е. снижает концентрацию напряжений (уменьшает теоретический коэффициент концентрации напряжений примерно до 50 %), сглаживает пики остаточных напряжений и незначительно снижает их средний уровень по околошовной зоне. Пределы выносливости соединений с поперечными швами возрастают примерно на 50 %. [c.416]

Покрытие электрода расплавляется несколько позже стержня, образуя небольшой чехольчик или втулочку. Равномерное расплавление покрытия обеспечивается при температуре плавления сварочного шлака ПОО— 1200°. Повышение тугоплавко сти шлака приводит к чрезмерному росту чехольчика, что нарушает нормальный процесс сварки. Расплавившийся сварочный шлак должен быть маловязким и легкоподвижным, обладать малым поверхностным натяжением и малым удельным весом. При этих условиях он легко взаимодействует с жидким металлом, всплывая на его поверхность, хорошо пропускает выделяющиеся из металла газы, хорошо растворяет и связывает окислы, равномерно покрывает расплавленный металл и способствует лучшему формированию сварного шва. Температурный интервал перехода шлака из жидкого в твердое состояние должен быть коротким (рис. 36, кривая 1). Шлаки с длинным температурным интервалом (кривая 2) менее подходят для сварки. Короткий интервал особенно необходим при сварке в вертикальном и потолочном положениях (см. главу VI), так как быстротвердеющий шлак удерживает жидкий металл от стекания. Для лучшего удаления после свар ки шлак должен хорошо раскислять металл шва и иметь отличный от металла коэффициент термического расширения. [c.78]

V — скорость подачи электродной проволоки в мм/сек к — коэффициент перехода металла электрода в наплавленный металл к = — р, где р — потери расплавленного электродного металла от угара и разбрызгивания, выраженные в долях от веса расплавленного электродного металла I — толщина слоя наплавляемого металла в мм] [c.222]

Алюминий применяется в строительстве и промышленности благодаря небольшой плотности (2,7 г/см ), примерно в 3 раза меньшей, чем у стали, повышенной хладостойкости, коррозионной стойкости в окислительных средах и на воздухе. Алюминий и его сплавы имеют низкую температуру плавления (660 °С для чистого алюминия), высокую электро- и теплопроводность, повышенный по сравнению со сталью коэффициент линейного расширения. Алюминий и его сплавы существуют двух видов деформируемые (прессованные, катаные, кованые) и литейные (недеформируемые). Специфические свойства при сварке алюминия вызывают определенные трудности. Легкая окисляемость алюминия приводит к образованию на его поверхности плотной тугоплавкой окисной пленки, которая препятствует сплавлению частиц металла и загрязняет шов. Высокая температура плавления окисной пленки и низкая температура плавления алюминия, не изменяющего своего цвета при нагревании, крайне затрудняет управление процессом сварки. Большая жидкотекучесть и малая прочность при температуре свыше 550 °С вызывает необходимость применения подкладок. Значительная растворимость водорода в расплавленном алюминии и резкое ее изменение при переходе из л<идкого состояния [c.16]

Этот коэффициент показывает, какая масса металла в граммах будет наплавлена током в 1 А за время сварки, т. е. за 1 ч. Величина ан может быть иногда больше п, если в покрытии электродов есть металл, который переходит в шов, увеличивая этим количество наплавленного металла по сравнению с расплавленным. Коэффициент наплавки является одним из важных показателей производительности электродов, так как чем больше а , тем больше будет наплавлено металла. Однако производительность процесса ручной дуговой сварки покрытыми электродами зависит не только от коэффициента наплавки данного электрода, но также от величины сварочного тока, который можно допустить при сварке этим электродом. Чем больше сварочный ток, тем больше Мн. Таким образом, производительность сварочного процесса в конечном итоге характеризуется массой наплавленного металла в единицу времени. [c.142]

Коэффициент расплавления, как правило, имеет большее значение [см. формулу (II. 15) ]. Однако в некоторых случаях потери электродного металла компенсируются переходом в шов металла из покрытия за счет восстановления окислов и вследствие перехода части металлических составляющих покрытия в наплавленный металл. [c.43]

При сварке вследствие частичного окисления кислородом воздуха, испарения и разбрызгивания наблюдаются потери электродного жидкого металла. Поэтому в наплавленный металл шва переходит только часть электродного металла. Для подсчета количества наплавленного металла нужно в приведенной выше формуле коэффициент расплавления /Ср заменить меньшей величиной /С , называемой коэффициентом наплавки. Коэффициент наплавки /С меньше коэффициента расплавления на величину потерь электродного металла при сварке, составляющих от I до 3 г а час. При сварке на переменном токе электродами с тонким меловым покрытием коэффициент наплавки. /С = 6 7 г/а- час, а при сварке электродами с толстыми покрытиями К. 6,5 [c.52]

Сварка вольфрама. Вольфрам имеет две модификации — а и . Ниже температуры полиморфного превращения 903 К -фаза переходит в а-фазу с решеткой объемно-центрированного куба. Вольфрам устойчив в соляной, серной и других кислотах, в расплавленных натрии, ртути, висмуте. С азотом и водородом вольфрам не взаимодействует до температуры плавления. На воздухе устойчив до 673 К- Вольфрамовые сплавы содержат в небольших количествах такие легирующие элементы, как ниобий, цирконий, гафний, молибден, тантал, рений, окись тория. Основной целью легирования вольфрама является повышение его пластичности, так как технически чистый вольфрам при 293 К имеет относительное удлинение, близкое к нулю. Среди" тугоплавких металлов вольфрам имеет наиболее высокие следующие параметры температуру плавления, модуль упругости, коэффициент теплопроводности и низкую свариваемость. Для диффузионной сварки вольфрама в вакууме может быть рекомендован режим Т = 2473 К, р 19,6 МПа, /=15 мин, который обеспечивает свойства соединений, близкие к свойствам основного металла. [c.155]

В случае химических реакций расплавленного металла с газами, покрытиями, шлаковой ванной состав металла шва определяют с учетом коэффициентов перехода, показывающих, какая доля металла, содержащегося в электродной проволоке, переходит в металл шва Сщ =Софо+т1Св(1—ф ), где т] — коэффициент перехода, он изменяется в широких пределах (0,3—0,95) в зависимости от химической активности элемента, вида сварки, технологии сварки и др. [c.25]

В качестве определяющей температуры здесь принята температура расплавленного металла определяющий размер — диаметр трубы. Уравнение (10-20) применимо при значениях чисел Пекле Реж4 = 20-г-10 ООО. Оно охватывает как ламинарный, так и турбулентный режимы течения металлического теплоносителя. Из-за высокой теплопроводности расплавленных металлов переход к турбулентному режиму не сопровождается резким изменением интенсивности теплоотдачи зависимость Nu от Ре носит плавный характер. Соотношение (10-20) применимо при относительной длине трубы l/d>30. Если lid меньше, то значение коэффициента теплоотдачи будет выше. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи вычисленное по этой формуле, надо умножить на поправочный ко. эффициент = 1,7 (d//) . [c.297]

При одинаковом или сравнимом внешнем воздействии остаточные напряжения обнаруживают зависимость от свойств материала понижаются с уменьшением Коэффициента усадки при затвердевании расплавленного металла, модуля упругости, предела текучести, коэффициента линейного расширения, в особениести в температурном интервале перехода от пластической деформации к упругой. Этн напряжения понижаются также с увеличением структурной однородности по сечению детали, с уменьшением релаксационной стойкости, теплостойкости, температуры рекристаллизации, и е уменьшением различия в удельных объемах твердого раствора и вновь образующихся или выделяющихся из него при охлаждении вторичных фаз. [c.237]

Инертные газы достаточно полно защищают расплавленный металл от атмосферного влняштя и поэтому коэффициент перехода легирующих элементов в шов достаточно высок. Аргон, применяемый для сваркп аустенитных ста.ле11, поставляется по ГОСТу 10157—62. [c.107]

Расплавившийся сварочный шлак должен быть маловязким и легкоиодвижным, обладать малым поверхностным натяжением и малым удельным весом. При этих условиях он легко взаимодействует с жидким металлом, всплывая на его поверхность, хорошо пропускает выделяющиеся из металла газы, растворяет и связывает окислы, равномерно покрывает расплавленный металл и способствует лучшему формированию сварного шва. Температурный интервал перехода шлака из жидкого в твердое состояние должен быть коротким <рис. 25, кривая /). Шлаки с длинным температурным интервалом кривая 2) менее подходят для сварки. Короткий интервал особенно необходим при сварке в вертикальном и потолочном положениях (см. гл. УП), так как быстротвердеющий шлак удерживает жидкий металл от стекания. Для лучшего удаления после сварки шлак должен хорошо раскислять металл шва и иметь отличный от металла коэффициент термического расширения. [c.50]

Коэффициент 5 находят экспериментально — с помощью метода элемента-свидетеля. Во флюс добавляют небольшое количество (1—2%) элемента-свидетеля. В качестве свидетелей можно брать неокисляющиеся элементы, не взаимодействующие с флюсом, свободно и неограниченно растворяющиеся в металле шва,— благородные металлы, никель, в некоторых случаях медь. Желательно также, чтобы элемент-свидетель не входил в состав основного и электродного металлов. Тонко измельченный и равномерно распределенный по всему объему электродного покрытия или флюса, элемент-свидетель участвует вместе с ними во всех видах конвективных перемещений и при вступлении в контакт с расплавленным металло.м полностью переходит в него из флюса. По концентрации элемента-свидетеля, перешедшего в металл шва из флюса, легко определить р из выражения (У1.25). [c.246]

Наиболее дешевыми и доступными наполнителями порошковых электродов являются доменный ферромарганец и сталинит. Порошковые электроды с наполнителем из сталинита дают наплавленный металл в среднем следующего химического состава 2,4—2,5 по весу углерода 5—6% марганца 5—6% хрома. Скорость наплавки этими электродами в два раза выше, чем при наплавке порошкообразным сталицитом коэффициент наплавки электродами составляет 11,6 Г/а-ч. Наполнитель порошкового электрода плавится быстрее, чем трубка электрода. Это улучшает защиту расплавленного металла от вредного действия воздуха и выгорания легирующих элементов. Поэтому около 90% углерода и 80—85% марганца переходят из электрода в наплавленный металл. [c.82]

УСАДКА — сокращение линейных размеров или объема тела вследствие потери влаги, затвердевания, кристаллизации и др. физич. или физико-химич. процессов. У. бетонов, керамич. и строит, материалов обусловливается потерей влаги при высушивании. Уменьшение размеров изделия в данном случае прямо пропорционально количеству испарившейся влаги. Неравномерная У. приводит к короблению или даже к растрескиванию изделий. У. металлов наблюдается при переходе из расплавленного состояния в твердое и кристаллизации металла. У. тканей приводит к уменьшению размеров тканей и текстильных изделий в произ-ве, при хранении, стирке и т. п. У. тканей обусловлена релаксацией высокоэластич. деформаций растяжения, к-рым ткань подвергалась в процессе произ-ва. При нагреве полимерных материалов различают тепловую, или термич.. У., необратимые сокращения размеров и объема и обратимые изменения размеров и объема по мере нагревания или охлаждения, зависящие от коэфф. термич. расширения (см. Линейного термического расширения коэффициент). [c.381]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...