Пористость средняя

Подготовленные образцы проходят цикл исследований структурных свойств при помощи специально подобранного комплекса методик. Он включает в себя послойные определения удельных количеств и толщины отложений, их объемных и теоретических плотностей, пористости, средних диаметров частиц и конгломератов, величины и степени связанности между зернами. [c.23]

Результаты технологического опробования прессованных образцов электродной массы на ОК (табл. 2) показывают, что кажущаяся плотность опытных образцов в среднем на 4,7% ниже, чем образцов из кокса-эталона. Следует ожидать при обжиге меньшую производительность обжиговой печи. Пропитка пеком опытных коксов идет практически до одинаковой остаточной пористости (среднее 12%). [c.92]

Коэффициент теплопроводности зависит от сродней толщины волокон, объемного веса и пористости. Средняя толщина волокон выпускаемой ваты составляет 6—7 /(. Увеличение толщины свыше 7 /, вызовет повышение коэффициента теплопроводности, как показали испытания, не более чем. на 4—6%. [c.62]

Рис. 2.2. Влияние напора на водопроницаемость фенольных стеклопластиков при содержании связующего 21-27%. Пористость 12,3-18,9% доля открытых пор-0,80-0,95 от общей пористости. Средний размер пор

Перейдем к изучению одномерного переноса динамически нейтральной примеси в среде со случайной пористостью. Очевидно, рассмотрение этой задачи позволит с несколько иной, более общей точки зрения проанализировать и только что рассмотренную задачу о движении границы раздела — поршня. Для этого достаточно положение границы — поршня определить при помощи функции у(х, t), которая равна единице в тех точках оси х, которые лежат левее границы, и нулю —в точках, которые лежат правее поршня. Трактуя эту функцию у х, t) как концентрацию некоторой примеси и изучая ее перенос в среде со случайной пористостью, среднее значение <у(х, t)> можно интерпретировать как функцию распределения вероятности того, что поршень в момент времени t находится правее точки х. Располагая функцией распределения <у>, можно дать полное описание движения поршня. [c.241]

Формула (1.33) и критериальная зависимость (1.34), так же как и зависимость (1.25), имеют универсальное применение для описания ламинарного, турбулентного и переходного от ламинарного к турбулентному режимов течения жидкостей и газов. Однако соотношения (1.33) и (1.34) более удобны для практического применения, так как позволяют сравнивать гидравлические свойства пористых материалов по значениям коэффициента при одинаковых значениях числа Red, а также дают возможность прогнозировать гидравлические свойства новых видов пористых материалов по их пористости, средним размерам пор и строению порового пространства. Точность такого прогнозирования невелика (до 30—40%), однако вполне достаточна на стадии разработки новых видов пористых проницаемых материалов. г к [c.35]

Рис. 5.1. Зависимость пористости (/), среднего (2) и максимального (3) размеров пор от степени обжа тия при холодной прокатке спеченной двухслойной ленты

Для дискретных сред актуально понятие эффективной модели. Индивидуальные поры пород настолько малы, что по отдельности никогда не проявляются в сейсмическом волновом поле. Проявиться может только интегральный эффект от бесчисленного множества пор. Поэтому модели пористых сред не включают характеристик отдельных пор. Вместо этого фигурируют усредненные характеристики - коэффициент пористости, средняя степень связности между соседними порами, средняя степень сплюснутости пор и т.п. По этой же причине с точки зрения распространения волн модели несплошных сред являются эффективными моделями, т.е. такими моделями сплошных сред, которые имеют те же макро параметры - скорость распространения волн, плотность, анизотропию скорости, поглощение и анизотропию поглощения - что и моделируемые пористые среды. Концепция эффективной модели позволяет описывать распространение волн в пористой среде теми же дифференциальными уравнениями математической физики, которые используются для соответствующих сплошных сред. В частности, средам, [c.139]

Проведенные эксперименты показали, что целые шаровые элементы, засыпанные беспорядочно в цилиндрическую полость с относительным диаметром более 3,5, сохраняют свою подвижность при сравнительно малом изменении средней величины объемной пористости. Наиболее опасной зоной, где возможно зависание или заклинивание шаровых элементов, является диапазон значений iV= l,8-f-3,05. В тех же случаях, когда свобода перемещения в этом диапазоне не нарушалась, объемная пористость в канале при перегрузке не сохранялась неизменной, а изменялась в ту или иную сторону от значения т, полученного при первоначальной укладке. [c.50]

При учете неизотермичности потока через средние плотность-и вязкость в рабочем участке коэффициенты сопротивления совпадают, так как добавочное сопротивление за счет ускорения потока в рабочем участке из-за нагрева газа было весьма мало. Данные по коэффициенту сопротивления получены только для одного значения объемной пористости т = 0,4 [32]. [c.57]

Максимальный разброс опытных точек лежит в пределах 8%. Для шаровой укладки с пористостью т<0,40 значение экспериментального коэффициента теплоотдачи, по данным работы [33], на 20% больше, чем рассчитанного по зависимости (4.13), а показатель степени при числе Re выше. Авторами работы [26] обнаружено существенное влияние объемной пористости m на средний коэффициент теплоотдачи. При обработке [c.70]

Данные опытов по определению среднего коэффициента теплоотдачи шаровых укладок в двух рабочих участках при пористости /п = 0,265 и /п = 0,31 приведены на рис. 4.2. Результаты экспериментов представлены в параметрах внешней задачи [c.73]

На рис. 4.2 совершенно отчетливо проявляется весьма существенное влияние объемной пористости т на число Nu. Так, при изменении пористости от 0,673 до 0,265 при одном и том же числе Re = 4-10 критерий Nu увеличивается с 350 до 1650,, т.е. почти в пять раз. С увеличением числа Re при постоянной объемной пористости т эффективность теплоотдачи увеличивается. Наклон кривых, проведенных по средним значениям опытных точек, примерно одинаков, и тангенс их равен 0,7 при всех числах Re>104 Полученные данные убедительно опровергают мнение некоторых исследователей, считающих, что средний коэффициент теплоотдачи не зависит от объемной пористости шаровой укладки [37], и подтверждают данные авторов (26, 36] о существенном влиянии ее на коэффициент теплоотдачи. [c.76]

Зависимость среднего коэффициента теплоотдачи получилась для объемной пористости /п = 0,26 следующей [c.82]

Расхождения относительных локальных коэффициентов теплоотдачи при изменении числа Re от 5-10 до 9-10 практически не обнаружено, разброс опытных данных не превышал 8%. Проведенное суммирование полученных локальных коэффициентов по поверхности шарового калориметра диаметром 90 мм показало хорошее совпадение со средним значением коэффициента теплоотдачи, подсчитанного по зависимости (4.18) Nu = 0,485 iRe , полученной авторами при объемной пористости канала т = 0,40. [c.84]

Толщина пристеночного слоя, подверженного структурному изменению, зависит в основном от конфигурации бокового отражателя, соотношения коэффициентов трения шаровой насадки и шара по плоскости и количества перегрузок активной зоны. Следовательно, если в начале эксплуатации бесканальной зоны объемная пористость пристеночного слоя больше средней объемной пористости, а скорость в нем выше средней по всему сечению, то при стабилизации структуры можно ожидать в пристеночном слое уменьшение скорости теплоносителя. [c.87]

Изменение скорости и объемной пористости вызовет изменение среднего коэффициента теплоотдачи в пристеночном слое. Приняв одинаковыми в первом приближении плотность р, [c.87]

Критерий энергетической оценки Е для реакторов с шаровыми твэлами определяется четырьмя независимыми друг от друга сомножителями первый из них характеризуется только параметрами шаровой укладки (диаметр шарового твэла, объемная пористость активной зоны т) второй отражает физические свойства газового теплоносителя (теплопроводность X, удельная теплоемкость Ср, газовая постоянная R и динамическая вязкость ji) третий определяется параметрами газового теплоносителя (средним давлением в активной зоне р, нагревом газа в зоне ДГг, средней абсолютной температурой 7 pi i четвертый — средней объемной плотностью теплового потока qv и геометрией активной зоны. [c.92]

Рис. 221. Зависимость скорости коррозии стали Х13 в 0,5%-ной НС1 при 25° С от средней толщины пористых медных н платиновых покрытий

В зависимости от твердости различают резины пористые (губчатые) мягкие особо эластичные средней твердости твердые высокой твердости жесткие (эбониты). [c.377]

Первые инварианты тензора фиктивных напряжений О/ и среднего тензора напряжений в твердой фазе <а2 >2 определяют фиктивное давление и среднее давление в пористом скелете [c.230]

Все приведенные выше теплообменные устройства с проницаемым высокотеплопроводным заполнителем в каналах или межтрубном пространстве (см. например, рис. 1.3 и 1.10) могут быть использованы для организации фазового превращения потока теплоносителя. Отметим некоторые наиболее интересные конструкции испарительного элемента для сброса теплоты, подводимой к сплошной поверхности. В конструкции, показанной на рис. 1.11,д, охлаждающая жидкость распределяется по каналам 2 и при движении сквозь пористую матрицу 3 в окружающее пространство она поглощает теплоту и испаряется. Если такое устройство размещено в отверстии корпуса аппарата перед воздухозаборником реактивного двигателя, то в качестве испаряющейся жидкости можно использовать горючее последнего. В другом испарительном элементе пористое покрытие на теплоотдающей поверхности не имеет каналов, но выполнено трехслойным, с различной проницаемостью боковых и среднего слоев, причем последний имеет наиболее высокое гидравлическое сопротивление (см. рис. 1.11, 6). Охлаждающая жидкость распределяется по теплоотдающей поверхности стенки 1 внутри примыкающего к ней слоя 4 высокой проницаемости. Далее направления потоков теплоты и испаряющейся жидкости в пористой структуре совпадают — по нормали от теплопередающей поверхности. [c.14]

Для облученных графитовых материалов сохраняется прямая пропорциональность между теплопроводностью и диаметром областей когерецтного рассеяния [8]. При этом тангенс угла наклона для приведенной к нулевой пористости средней теплопроводности, равной, согласно выражению (1.17), A plv, не должен заметно меняться. Действительно, теплоемкость графита [c.110]

Структура ситаллов мелкокристаллическая, однородная, характеризуется отсутствием пористости. Средний размер кристаллитов в ситал-лах 1...2 мкм. Содержание кристаллической фазы — не менее 40...50%. Кристаллиты срастаются между собой или связаны прослойками остаточного аморфного стекла. Количество стеклофазы не превышает нескольких процентов. Беспорядочная ориентация кристаллитов приводит к отсутствию в ситаллах анизотропии. [c.358]

Изменения структурных параметров ППМ при осаждении (пористости, средней величины пор и удельной поверхности) описьшают-ся уравнениями, приведенными в работе [161]. [c.181]

Рис. 2.5. Температурная зависимость интенсивности переноса в эпоксидных стеклопластиках субмикрокапиллярной структуры. Пористость до 4,5-5% доля открытых пор-0,65-0,70 от обшей пористости. Средний размер пор

Для удаления воздуха у тубусов, к к-рым присоединяются водомерные трубки, д. б. особое приспособление, трубки д. б. предохранены от засорения песком посредством пробок из ткани или ваты. Прибор Терцаги (фиг. 13) для испытания песка представляет цилиндрич. фильтр, в к-ром песок 1 насыпается в латунную сетку. Вода может пропускаться как снизу вверх, так и наоборот последнее особенно удобно. Потеря напора измеряется градуированной трубкой, находящейся под проволочной сеткой. При производстве опыта отмечается площадь сечения и толщина слоя песка, способ его подготовки (рыхлый, встряхнутый, утрамбованный), пористость, средний уд. вес зерен, механич. анализ песка, п11)фоктивньп"1 радиус зерен, их [c.43]

При неупорядоченном расположении шаровых элементов в сосуде с N>10 обнаруживается чередование различных шаровых ячеек с неодинаковой ориентацией их в пространстве и разным числом касаний шаров друг с другом. Среднее число касаний шаровых элементов в беспорядочной засыпке равно 7—8, минимальное — 5, максимальное—10. Автором настоящей работы и Е. Ф. Януцевичем были проведены эксперименты по определению объемной пористости m при размещении шаровых элементов (стальные полированные шары диаметром от 8 до 25,9 мм) в стеклянных трубах с гладкими стенками. Наблюдения за геометрией укладки шаров з трубах показали следующее. [c.48]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

В 1951 г. М. Э. Аэровым [29] были опубликованы данны экспериментального исследования среднего коэффициента теплоотдачи для насадки из стальных шаров и стальных колец в более широком диапазоне изменения чисел Re=l- -1900 и объемной пористости m от 0,365 до 0,463. В качестве геометрического параметра он принимал эквивалентный диаметр по теории канала [26]. При отсутствии влияния стенки на шаровую насадку (Л >10) da зависит только от объемной пористости [см. выражение (2.6)] [c.68]

Автором настоящей работы в 1962 г. было проведено исследование среднего коэффициента теплоотдачи при прямом направлении теплового потока от поверхности шаровых электрокалориметров к охлаждающему воздушному теплоносителю при стационарном режиме на трех рабочих участках в неизо-термнческих условиях. Диа пазоны изменения чисел Re = = 3,5-103-f-4-10 объемной пористости т = 0,265- 0,40 [40]. [c.71]

Во II рабочем участке шаровые калориметры были раздвинуты (объемная пористость /п = 0,31). Опыты по определению среднего коэффициента теплоотдачи проводились на воздухе при давлении 0,1—0,9 МПа, температуре на входе в рабочий участок 30—285° С нагреве в рабочем участке 10—50° С и средней температуре поверхности шарового калориметра 200— 330° С. Установившийся режим определяли по температурам газа и поверхности элементов и отсутствию температурной разности между внутренней трубой и силовым чехлом. Тепловой баланс между мощностью электрокалориметров и нагревом воздуха подсчитывали по зависимости [c.73]

Это в 1,7 выше значения среднего коэффициента теплоотдачи, полученного Дентоном [33] для объемной пористости т = 0,37 и хорошо подтверждает предложенную зависимость (4.24). Сравнение средних значений коэффициента теплоотдачи со средним же значением, но подсчитанным путем интегрирования локальных коэффициентов по всей поверхности, показало хорошую сходимость. [c.82]

В 1963—1964 гг. в МО ЦКТИ автором настоящей работы совместно с В. К. Ламба на IV рабочем участке воздушной петли были проведены эксперименты по определению локального коэффициента теплоотдачи в шаровой укладке с объемной пористостью т = 0,40. Для увеличения точности был сконструирован и изготовлен шаровой калориметр диаметром 90 мм из стали 1Х18Н9Т с внутренней цилиндрической полостью, в которой размещался электронагреватель. Укладка шаровых элементов для получения средней объемной пористости 0,40 была выполнена путем комбинации шарового электрокалориметра, шести малых шаровых долек, точки касания которых с исследуемым шаром располагались в плоскости, перпендикулярной оси канала, и четырех больших шаровых долек (по две дольки по оси канала до шара и две после), причем точки касания первых двух расположены в плоскости, повернутой на 90° относительно плоскости, в которой находятся две последних [c.82]

Для бесканальной цилиндрической активной зоны с плоскими подом и поверхностью засыпки при условии одинакового распределения тепловыделения скорость газа в поперечном сечении активной зоны не будет одинаковой, поскольку объемная пористость в шаровой засыпке различна. В пристеночном слое толщиной в один диаметр шара при беспорядочной шаровой засыпке объемная пористость т 0,45 при среднем значении т = 0,4 (при N>10). При переукладке пристеночного слоя в процессе многократной перегрузки шаровых твэлов объемная пористость в этом случае может измениться и, по оценкам, может достичь 0,325. Таким образом, при указанных выше условиях в процессе эксплуатации реактора по принципу одноразового прохождения активной зоны возможно перераспределение скоростей газа в пристеночном слое [6]. [c.87]

Изменения объемной пористости и скорости в пристеночном слое по-разному скажутся на среднем коэффициенте теплоотдачи шаров, расположенных около стенки. Для активной зоны в виде цилиндра с плоским подом и v = onst можно принять, что поля полного и статического давления в поперечном сечении будут одинаковыми, и тогда можно считать, что onst для любой струйки, протекающей параллельно оси активной зоны. Приняв, что плотность газа, коэффициент гидродинамического сопротивления, диаметр твэла и высота активной зоны одинаковы для всех коаксиальных струек газа, можно найти зависимость для определения скорости газа в пристеночном слое [c.87]

Декеном с сотрудниками [39] была проведена экспериментальная работа по определению среднего коэффициента теплоотдачи в сечении при N 20 методом, основанным на аналогии тепло- и массообмена при испарении нафталиновых шаров диаметром 30 мм. Нафталиновые шары закладывались в слой керамических шаров в трубе диаметром 600 мм (объемная пористость т = 0,40). Расположение шаров в слое было различным в разных сериях опытов, часть опытов была проведена для определения интенсивности массообмена в пристеночном слое при Re = 3-10 . Эксперименты показали, что испарение шаров у стенки происходит на 7% быстрее, чем шаров, расположенных в центре слоя. [c.88]

В работе Дентона и др. (33] изучалось распределение среднего коэффициента теплоотдачи от электрокалориметров, расположенных в разных точках шаровой укладки, в том числе вплотную к стенкам трубы, а также изменение этого коэффициента в процессе многократной перегрузки. Отклонение коэффициента теплоотдачи от среднего значения а во всех случаях не превышало 10% для заданного режима течения. Авторы определили объемную пористость в пристеночном слое и в объеме насадки после многократной перегрузки она оказалась равной соответственно 0,45 и 0,37. [c.88]

Обнаружено, что в изотермических и неизотермических условиях сопротивление движущегося слоя практически не зависит от его скорости и близко к аэродинамическому сопротивлению неподвижного слоя с такой же пористостью. Режимные характеристики теплообменника расход греющих газов Gi = 300 2 ООО кг/ч расход нагреваемого воздуха 02 = 50 800 кг/ч расход насадки Gx = 200- 2 ООО кг/ч средние температуры греющих газов на входе / i =б00ч-1 400° С температуры нагрева насадки f x = 600-b 1 200° С температуры воздуха /"2 = = 200-ь980°С средние скорости фильтрации i = 3-v-8 л/се/с, воздуха г 2 = 0,5- 6,2 м1сек, насадки г т = 0,05- [c.380]

Закон Гука при малых и упругих деформациях пористого скелета. Пусть h 2 — смещения микроточек твердой фазы, отсчитываемые от их положений, которые они занимают, когда все микронапряжения а 2 = 0. Далее — среднее смещение элементарного макрообъема dV (см. (2.2.5)).Если деформации микрообъемов твердой фазы малы, то тензор микродеформаций можно представить в виде [21] [c.233]

Из последних двух равенств после несложного преобразования получается уравненне для изменения пористости через изменение средних плотностей фаз и их температур [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...