Число кавитации как определяющий параметр

Относительный объем кавитационных каверн который зависит от числа кавитации и параметра режима д, определим из следующего выражения [c.119]

Для рассматриваемого плоского криволинейного канала можно теперь определить два различных параметра местное число кавитации потока /С/ и местное число возникновения кавитации на стенке канала Kf зависит от абсолютного уровня давления [c.334]

Местное число кавитации потока Kf и местный параметр возникновения кавитации на стенка.х канала К, определяются уравнениями (7.1 П и (7.14). [c.605]

Судовые гребные винты в основном относятся к весьма низконапорным насосам с высоким коэффициентом быстроходности. Анализ кавитационных условий работы насосов такого рода упрощается из-за отсутствия корпуса, что, однако, не исключает некоторых специфических особенностей. Первая особенность связана с тем, что плоскость винта почти вертикальна и погружена на глубину порядка величины его диаметра. Поскольку на больших судах диаметр винта велик, он в значительной степени определяет числитель числа кавитации К, вследствие чего Kf сильно изменяется от верхней до нижней части диска винта. Поэтому на каждой лопасти винта может развиваться кавитация только в течение части каждого оборота. Такой циклический характер кавитации подобен описанному выше для лопастей рабочего колеса турбины, хотя причины кавитации в обоих случаях различны. На кавитацию в рабочих колесах турбины колебания давления обычно оказывают слабое влияние, а основной причиной пульсирующей кавитации является изменение угла атаки вследствие изменения скорости набегающего потока. Другими словами, для турбины причиной пульсирующей кавитации является скорее изменение параметра /Сг, чем /С/. [c.616]

График зависимости числа кавитации Q от параметра а приведен на диаграмме 11 приложения очевидно, что для каждого значения Q, О < сх>, существует единственное течение рассматриваемого вида. Это согласуется с физической интуицией, которая подсказывает, что разрежение в каверне, скорость на бесконечности и форма препятствия должны полностью определять течение. Возможен предельный случай Q = оо, при котором [c.75]

Зависимость (4.24) определена по результатам испытаний различных по абсолютным размерам осевых шнековых преднасосов на режимах с обратными и без обратных токов в широком диапазоне изменения параметра д, равном 0,2 — 0,6, при числах кавитации меньших числах кавитации ко, п. ш, при котором исчезают кавитационные каверны перед шнеком (для д < 0,5). [c.120]

Воспользовавшись выражениями (4.28), (4.29), определим зависимость параметров Вх и от числа кавитации (входного дав ления), расхода и частоты вращения вала насоса [c.123]

Из решения уравнения (4.35) можно определить значения чисел кавитации, соответствующие границе области устойчивости. Расчеты зависимостей параметров и В2 от числа кавитации показали, что могут быть два значения числа кавитации, при которых выполняется условие на границе устойчивости (4.35). Большее значение соответствует достаточно высокому входному давлению, при котором зарождается неустойчивость, меньшее — входному давлению, при котором автоколебания прекращаются и которое в большинстве случаев близко к давлению кавитационного срыва насоса. [c.125]

Влияние обратных токов на объем кавитационных каверн. Постоянная интегрирования С в формуле (4.27) зависит от параметра д и может быть определена из условия = О, если число кавитации к = к , где к1— число кавитации, соответствующее зарождению кавитации. Число кавитации к зависит от режима работы насоса к1 = к1 (д). [c.180]

Число кавитации K.n.miq) зависит от параметра q и ъ первом приближении может быть определено по зависимости падения статического давления перед лопастями шнека от режима работы насоса [111] (см. рис. 4.8) [c.182]

Определяя тангенс угла наклона касательной к зависимости относительного объема кавитационной каверны от параметра д из формул (6.34), (6.35) и учитывая (4.24), получим следующие полуэмпирические зависимости кавитационного сопротивления от числа кавитации и режима работы насоса (с учетом и без учета резкого возрастания частоты колебаний) [c.184]

Зависимости параметров В и В от числа кавитации (входного давления), расхода и частоты враш,ения вала насоса с учетом ( 1) 0) и без учета ( 1) = 0) потерь энергии при входе жидкости в межлопастные каналы шнека позволяет определить уравнение (6.27). [c.208]

Из уравнений (1.6), (1.8) и (1.10) можно определить форму каверны и число кавитации. На фиг. 3 штриховой кривой отмечено первое приближение профиля каверны за конусом с углом а = 5°, L = 200 сплошной кривой отмечено второе приближение. Из фиг. 3 следует, что второе приближение формы каверны существенно отличается от первого и вторые члены асимптотического ряда не малы по сравнению с первыми. Кроме того, в хвостовой части контур каверны становится вогнутым, что противоречит физическим закономерностям кавитационных течений. Следует отметить, что при применении теории тонкого тела к дозвуковому кавитационному обтеканию такого же конуса [7J второе приближение формы каверны мало отличается от первого и параметры кавитационного течения удовлетворяют закону сохранения импульса. [c.77]

Из изложенного следует, что параметр Л1 зависит главным образом от конфигурации граничных поверхностей, но в определенных условиях и от числа Re. Для геометрически подобных сопротивлений при одинаковых числах Re значения будут одинаковы. При малых числах Re второй член правой части формулы (6.20), т. е. Лl/Re, играет определяющую роль в величине с. но при возрастании Re этот член становится малым, и, следовательно, число Re и вязкость перестают влиять на значение Сс при Re - оо с кв- Величина как видно из формул, определяется характером распределения безразмерного давления по внутренней боковой поверхности местного сопротивления или местным числом Ей. Число Эйлера может зависеть от Re, однако с возрастанием последнего значения Ей стабилизируются и определяются только геометрическими параметрами сопротивления и граничными условиями. Поэтому при больших числах Re, когда силы вязкости практически не влияют на сопротивление, динамическое подобие, а следовательно, одинаковые значения (. обеспечиваются только геометрическим подобием и одинаковыми граничными условиями. Верхней границей такого режима течения на участке сопротивления является значение числа Re, при котором в потоке вследствие больших скоростей возникает кавитация и происходит перестройка структуры течения, а значит, Ц/распределения давления. [c.146]

Огромная разница между числом перемещающихся каверн, сносимых в зону схлопывания, и числом впадин, образующихся на испытываемых образцах, свидетельствует о большом значении размеров пузырьков при определении интенсивности разрушения, так как этот параметр может оказаться важным при определении соотношения между общим числом пузырьков и числом пузырьков, вызывающих разрушение. Согласно имеющимся данным, размеры перемещающихся каверн определяются главным образом размером и числом ядер кавитации в жидкости. По всей вероятности, очень большие пузырьки вырастают из особо больших ядер (хотя соотношения между давлением и временем для отдельных ядер, вероятно, изменяются в зависимости от их положения и влияния турбулентности). В таком случае даже незначительное увеличение числа крупных ядер может привести к резкому ускорению разрушения. Однако в настоящее время не существует достаточно надежного метода определения числа и распределения по размерам ядер в данном потоке жидкости. Такие данные помогли бы лучше разобраться в механике кавитационного воздействия. [c.401]

В выражениях (11.6) и (11.7) величина определяется конструкцией машины и положением направляющих лопаток цаг определяется конструкцией отводящей трубы, но также зависит от положения направляющих лопаток. Если данная машина испытывается при постоянном положении направляющих лопаток и постоянном коэффициенте быстроходности, то С1 и Цси стремятся к постоянной величине поэтому ог и Ка связаны между собой линейной зависимостью. Однако разные конструкции обычно имеют различные величины С] даже при одинаковых значениях коэффициента быстроходности и одинаковых положениях направляющих лопаток и тем более при различных значениях коэффициента быстроходности. Число Ка непосредственно характеризует тенденцию потока к кавитации, поэтому если в двух разных машинах различных конструкций кавитация возникает при одинаковых значениях Ка, то это значит, что их направляющие лопатки в этом диапазоне рабочих параметров имеют одинаковые значения Кг. Однако коэффициенты Тома могут быть совершенно различными. С этой точки зрения коэффициент Тома оказывается неудобным параметром для сравнения машин разных конструкций. С другой стороны, хотя определение числа Ка, при котором возникает кавитация, дает полное представление о степени совершенства формы каналов в области выхода, оно не дает никакого представления о том, оптимальны поперечные сечения каналов или нет. В этом отношении коэффициент Тома предпочтительнее, так как он характеризует условия на выходе через полный, а не только скоростной напор. [c.634]

Сопротивление при суперкавитации. Число кавитации мажет быть определено по параметрам внешнего течения (безотносительно к конкретному телу) как [c.422]

Определим условия течения, при которых на двумерном гидрокрыле зарождается кавитация. Для этого можно воспользоваться числом кавитации, если задан угол атаки гидрокрыла относительно набегающего потока. Для гидрокрыла, как и для направляющих поверхностей практически всех других форм, значение К, соответствующее возникновению кавитации, изменяется в зависимости от угла атаки. Величина /Сг для гидрокрыла изменяется в широких пределах при изменении угла атаки от нуля до значения, при котором происходит отрыв пограничного слоя. В случае более сложного течения в гидравлических машинах угол атаки движущихся элементов зависит от скорости вращения. Поэтому для центробежных насосов не существует единственного значения /Сг. Величина Кг принимает различные значения для каждой комбинации параметров гидромашины Яо = ///Л 2 )2 Qo = Q/Л i)Зl Если влияние числа [c.67]

Соотношения для лобового сопротивления тонких тел с тупыми кормовыми частями и формы каверн, полученные с помощью линейной теории Тулина [84, 85], сведены в табл. 5.4. Эти соотношения справедливы для стоек произвольной формы при условии, что скорость на передней части тела ни в одной точке не превышает скорости на стенке каверны. При К>0 форма каверны описывается уравнением эллипса и поправочным членом, выражающим условие сопряжения передней части каверны с телом. При К- 0 форма каверны все более приближается к эллиптической, а ее удлинение растет пропорционально /К-Кроме того, при /С->0 сопротивление почти линейно зависит от числа кавитации. В случае тонких тел, когда точка отрыва сначала неизвестна, асимптотическая линейная зависимость сопротивления от параметра К также определяется по методу Тулина. Асимптотические соотношения при К- 0 имеют особо важное значение, так как именно они определяют условия, при которых оправдано допущение о стационарности. [c.233]

Первый член в правой части выражения (7.3) представляет собой интеграл, учитывающий динамику обтекания тела. Он слабо зависит от параметра К (уменьшаясь с увеличением К от нуля). Второй член, который учитывает влияние предельного давления рс, возрастает почти линейно с ростом К. Таким образом, в условиях суперкавитации коэффициент Со является функцией числа кавитации и имеет минимальное значение при К =0. Потери энергии, связанные с сопротивлением, определяются по формуле [c.323]

Методика этих испытаний заключалась в проведении серии экспериментов каледый раз с новой алюминиевой моделью. Во всех экспериментах длина каверн поддерживалась постоянной, что соответствует постоянному числу кавитации, а скорость течения изменялась от максимально достижимой в трубе до величины, при которой впадины практически не образовывались. Согласно ранее проведенным экспериментам, вплоть до момента, когда число впадин, приходящихся на единицу площади поверхности, становилось столь большим, что их трудно было сосчитать, частота образования впадин при данных параметрах течения оставалась постоянной. В связи с этим продолжительность экспериментов подбиралась таким образом, чтобы плотность впадин была не слишком большой и не слишком малой, т. е. время эксперимента было самым коротким при самой большой скорости течения и возрастало с уменьшением скорости течения. Во всех случаях поверхность пластин выглядела аналогично. Это позволило предположить, что для приближенной оценки интенсивности кавитации можно использовать частоту образования впадин без учета их размеров. Полученные результаты представлены на фиг. 8.9. Они показывают, что частота образования впадин в сильной степени зависит от скорости течения. Действительно, судя по наклону кривых в логарифмических координатах, она пропорциональна примерно шестой степени скорости. Потребуется еще немало экспериментальных данных, чтобы четко определить область применимости этого соотношения. В случае присоединенных каверн, образующихся при других условиях, были получены другие эмпирические соотношения. Будем пользоваться соотношением [c.402]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...