Давление в круглой трубе

Подставив последнее соотношение в уравнение (168), получим удельную потерю давления в круглой трубе [c.136]

Потерн давления в круглой трубе, выраженные в единицах высоты столба жидкости [c.32]

Родственное явление представляет собой тот хорошо известный факт, что вполне развитое турбулентное движение может сохраняться при очень малых числах Рейнольдса — меньших чем те, при которых может также поддерживаться и устойчивое ламинарное движение. Так, в случае течения под давлением в круглой трубе турбулентность затухает [c.86]

Перед тем как начать обсуждение исследований турбулентных течений, уместно привести феноменологическое описание наблюдаемого поведения. Наблюдаемый перепад давления при турбулентном течении разбавленных растворов полимеров в круглых трубах часто является неожиданно более низким, чем тот, который наблюдался при той же самой расходной скорости чистого растворителя, несмотря на то что вязкость раствора больше вязкости чистого растворителя. Это явление известно как явление снижения сопротивления. Аналогичное явление наблюдается и при обтекании погруженных тел, если полимер инжектируется в пограничный слой. [c.281]

Более подробно рассмотрим движения Пуазейля и Куэтта. Установившееся ламинарное движение в круглой трубе или плоской трубе, происходящее под действием перепада давления называется [c.40]

Рассмотрим влияние вязкости на характер течения газа в трубе переменного сечения. Наличие вязкости приводит к добавочному перепаду давления в трубе. Перепад давления в круглой цилиндрической трубе можно определить по формуле [c.143]

Установим зависимость для определения потерь энергии в круглой трубе при ламинарном режиме. Выше указано, что у есть разность давлений в сечениях /—/ и //—II, которая расходуется на преодоление сопротивлений Подставив это значение в уравнение (203), получим [c.141]

Деформации и напряжения, возникающие в круглой трубе из упругого материала под действием внутреннего и внешнего давлений (задача Ламе) [c.332]

Так же как и в круглых трубах, влияние давления на значение х°гр В кольцевых каналах неоднозначно при низких давлениях с ростом р значение возрастает, достигает максимума при р = = 4,9 МПа, а затем убывает (в круглых трубах максимум на кривой л %=/(р) наблюдается при том же давлении). [c.329]

При ламинарном движении жидкости в круглых трубах потери напора и давления можно [c.40]

Таким образом, для расчета теплообмена при турбулентном течении жидкой четырехокиси азота в круглых трубах в условиях нагрева при докритических и сверх-критических давлениях, числах Re до 10 и тепловых нагрузках до б-Ю вт/м можно рекомендовать формулу Б. С. Петухова и В. В. Кириллова. [c.48]

Задача 14.3. Найти закон распределения скорости по радиусу при течении степенной жидкости в круглой трубе радиусом а. Реологические параметры жидкости к, п и перепад давления на единицу длины трубы Ар/1 считать известными. [c.210]

Установлено, что при продольном обтекании двухфазным пароводяным потоком пучков стержней (труб) зависимость гидравлического сопротивления от определяющих процесс параметров (давление, расход и паросодержание) имеет качественно тот же характер, что и при течении в круглых трубах. [c.161]

Экспериментальная проверка выводов, полученных в результате теоретического анализа упрощенной схемы движения двухфазного потока, была произведена при барботаже газа (воздуха) через в среднем неподвижную (и =0) воду в круглой трубе. Несмотря на кажущуюся ограниченность, постановка такого эксперимента представляется весьма важной, так как она позволяет непосредственно проверить справедливость определения нивелирной составляющей напора по формуле (14). Действительно, при И/ о=0 из второго уравнения системы (11а) Гили непосредственно из уравнения (13)] следует, что при барботаже полный удельный перепад давления будет в точности равен указанному [c.176]

Данные по перепадам давления при барботаже (воздух—вода) в круглой трубе d = 10.83 мм, w = О м/сек [c.181]

Формула (3.14) может быть использована и для расчета коэффициента давления для течения в круглой трубе с проводящими стенками, поскольку увеличение параметра проводимости в круглой трубе по своему действию на коэффициент давления эквивалентно увеличению числа Гартмана. [c.75]

В настоящее время накоплен значительный экспериментальный материал по критическим тепловым нагрузкам q p при вынужденном течении воды в круглой трубе. Различными авторами установлено, что для данного вещества зависит от давления р, весовой скорости [c.36]

Использованы результаты опытов по срыву в круглой трубе диаметром 25 мм пароводяная смесь при различных давлениях [Л. 11] [c.322]

В гл. 4 мы уже вывели дифференциальное уравнений энергии для стационарного ламинарного течения с умеренными скоростями в круглой трубе в отсутствие внутренних источников тепла, градиентов концентрации и градиента давления — уравнение (4-33). Здесь мы ограничимся анализом течения с постоянными физическими свойствами и запишем следующее выражение для энтальпии совершенного газа [c.132]

Рис. 16. Номограмма для определения потерь давления масла в круглой трубе

Потери давления в круглой трубе для минерального масла (7 = 880 кГ/м ) при размерностях d — мм L— м Ар — кГ1см -, ч — сап и подстановке величин [c.32]

Для чисто вязких жидкостей имеются удовлетворительные корреляции [22] для падения давления при турбулентном течении в круглых трубах. Обобщенное число Рейнольдса определяется так, чтобы данные по ламинарному течению на графике коэффициент трения — число Рейнольдса лежали на ньютоновской линии (см. ypaBHejane (2-5.25)). В турбулентном течении коэффициент трения оказывается зависящим как от числа Рейнольдса, так и от параметра п , определенного уравнением (2-5.13), и оценивается но уровню касательного напряжения на стенке. [c.280]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Стабилизированное стационарное течение в круглой трубе аналогично рассматриваемому плоскопараллельному течению следовательно, и для течения в трубе работа сил давления может служить мерой выделяющейся теплоты трения. Из уравнения движения (12.51) видно, что др1дх постоянно вдоль оси Ох, ибо д гюх1ду от X не зависит. Тогда работа сил давления в единице объема равна [c.285]

Формула (11.8) удовлетворительно согласуется со значениями 7кр1, рекомендованными скелетными таблицами [141], в круглой трубе диаметром 8 мм при давлениях до 10—12 МПа и правильно отражает зависимость плотности критического теплового потока от диаметра трубы. При высоких давлениях и малых паросодержа-ниях формула (11.8) расходится с экспериментом. [c.301]

Так же как и в круглых трубах, в области отрицательных значений X наблюдается положительное влияние массовой скорости на д р (рис. 11.18, а), а при х>0 прослеживается тенденция к уменьшению 9кр1 с ростом массовой скорости (рис. 11.18, б), хотя влияние pw на Qkpi в этой области режимных параметров незначительное. Для давления р=6,9 МПа точка инверсии находится около К==0. С повышением давления она смещается в сторону более вы- [c.309]

Отмеченные выше закономерности характерны не только при кипеиии пароводяной смеси, но и при кипении органических жидкостей. На рис. 11.19 приведена зависимость от недогрева А нед при кипении моноизопропилдифенила (МИПД) на поверхности внутренней трубы кольцевого канала. Из рисунка видно, что с ростом недогрева плотность критического теплового потока (как и в круглых трубах) увеличивается. При кипении МИПД влияние давления в диапазоне его изменения от 2 до 8 МПа незначительно и качественно одинаково при кипении на внутренней и наружной поверхностях кольцевых каналов. При Д нед>60ч-Ю0 С с увеличением давления kpi уменьшается, а при Д нед<60°С — увеличивается [171]. [c.310]

В дальнейшем Д. Мэзоном совместно с М. Кэллагэ-ном [3.20, 3.21] были выполнены экспериментальные исследования гидродинамики и теплообмена в круглой трубе и при течении между охлаждаемыми или нагреваемыми пластинами. Опыты проводились в условиях протекания первой стадии реакции диссоциации и давлении, близком к атмосферному. Приняв в качестве движущей силы теплопередачи разность энтальпий у стенки и в ядре потока q =of(h —K). модифицированное число Нуссельта ими было представлено в виде [c.58]

Теплоотдача при турбулентном течении химически реагируюшей четырехокиси азота сверхкритических давлений в круглых обогреваемых трубах впервые была исследована Г. Д, Петуховым [3.46, 3.47]. Опыты проводились на двух горизонтальных и одном вертикальном экспериментальных участках, основным элементом которых являлись круглые трубы из нержавеющей стали 1Х18Н9Т ЭУ1 — 12,1X2,625 мм, // = 210 ЭУ2 — 6,0Х X 1,1 мм, // = 380 ЭУЗ —4,01X0,98 мм // = 385. Направление движения теплоносителя в вертикальном участке ЭУЗ подъемное. Температура наружной стенки опытных труб измерялась термопарами диаметром 0,3 мм, которые были равномерно приварены по длине труб. Опыты проводились при Р= 115—155 бар (Д>Ркр), Тг до 810 К, Тс до 900 К, q = (1.4—20) 10 Вт/м2, Re= (0,9—4,6) Ю . Опытные данные описываются следующим интерполяционным уравнением [c.100]

В настоящей статье излагаются результаты экспериментального исследования распределения локальных концентраций фаз при течении двухфазного потока в каналах разной формы. Измерения проведены на водо-воздушных и спирто-воздушных смесях при атмосферном давлении. Разработан метод расчета локальных концентраций при течении адиабатного двухфазного потока в круглой трубе. [c.97]

Результаты опытов. Измерения объемного газосодержания при подъемном течении двухфазного потока в круглой трубе (d=18 мм) и прямоугольном канале (32x10 мм) производились на водо-воздушных и спирто-воздушных смесях при атмосферном давлении и комнатной температуре. Всего было выполнено свыше 1000 измерений при различных режимах движения двухфазного потока. Основные режимные параметры изменялись в следующих пределах весовая скорость потока wi=ilO [c.103]

Этот вывод базируется на опытных данных, полученных на пучках стержней различной конфигурации (s/d=1.08, 1.15, 1.23 и 1.31) в широком диапазоне изменения весовых расходов [w (— =500 — 3600 кг/(м -сек)], давлений (/ =10120 ата) и паросо-держаний (О < ж < 0.9). С целью подтверждения общности характера обнаруженной закономерности были проанализированы опытные данные ряда советских авторов [13—16] на гидравлике двухфазного потока в круглых трубах. Было установлено, что и в трубах для области докризисных режимов течения гидравлическое сопротивление на двухфазном потоке пропорционально расходу в степени п=1.4. В работе (17] отмечается, что аналогичная зависимость была получена М. Сильвестри при течении двухфазного потока в кольцевых каналах. Таким образом, можно констатировать, что обнаруженная закономерность имеет достаточно универсальный характер. В настоящее время [c.156]

Приведенная систематизация включает данные по кипению воды в круглых трубах при высоком давлении. В этих условиях неносредственное наблюдение потока можно было осуществить только с помощью рентгеноскопии. Однако этот метод не применялся из-за трудности изготовления рабочего участка и необходимого оборудования. Аппаратура, применяемая в методе поглощения проникающего излучения, также является слишком сложной. Метод наблюдения потока на выходе из рабочего участка в прозрачной трубе относительно прост и доступен. Однако один из основных его недостатков заключается в том, что к потоку при этом не подводится тепло. Кроме того, фотографии часто с трудом поддаются расшифровке. Зондировать поток пробоотборником имеет смысл только в области кольцевого течения. В связи с этим при работе можно было применять методы электрозондирования и зондирования нагретой проволокой непосредственно внутри обогреваемого участка. Эти зонды позволяют примерно с одина- [c.31]

Разработана экспериментальная установка для изучения режимов течения в условиях кипения при высоком давлении. Получены данные о режимах течения кипящей воды, движущейся вертикально вверх в круглых трубах диаметром 10,2 мм и длиной 0,6 — 2,4 м. На вход в рабочий участок подавалась вода, недогретая до температуры насыщения, давление изменялось от 35 до 70 ата, а удельные массовые расходы — от 1,96-10 до 19,6-10 кг1м -час. Равномерные тепловые потоки, увеличивавшиеся вплоть до критических нагрузок, создавались за счет омического нагрева рабочего участка постоянным током. [c.53]

В этой работе было выполнено численное решение уравнений движения частиц в пароводяном потоке в трубе при давлениях р — 7,0—14,0 МПа. Принималось, что на входе в пристенный слой капля имеет меньшую продольную скорость, чем окружаюш,ий ее пар, т. е. подъемная сила препятствует движению капли к стенке. Была оценена пороговая поперечная скорость капли, по достижении которой капля преодолевает отталки-ваюш ее действие силы Магнуса и силы сопротивления и осаждается на пленку. Авторы показали, что суш ествует область режимов, где выпадение капель на стенку не происходит. Следует, однако, отметить, что на практике движение крупных капель в пограничном слое над жидкой пленкой происходит в условиях, когда локальная скорость пара меньше, чем скорость частицы, и сила Магнуса прижимает ее к пленке. Этот факт был подтвержден как опытными данными Р. Фармера, Ф. Гриффитса и В. Розенау [2.791 для опускного движения смеси, так и данными Л. Кусина и Дж. Хьюитта [2.78] для выходящего дисперсно-кольцевого потока в круглой трубе. Скоростная киносъемка капель, осаждающихся на пленку, выполненная в Харуэлле [2.78] (см. рис. 2.26), показала, что капли достигают поверхности пленки без заметного замедления в пограничном слое, их приводнение на плепку в ряде случаев напоминает приземление самолета на посадочную полосу аэродрома. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...