Кривизна относительная профил

При пространственном точечном зацеплении профили боковых поверхностей зубьев могут быть образованы различными кривыми, простейшей из которых является окружность. Смещение линии зацепления относительно линии полюсов в плоскости зацепления (рис. 217, а) необходимо для обеспечения полноты прилегания выпукло-вогнутых профилей зубьев (рис. 217, б). Кроме того, кривизна профилей по мере удаления от полюса зацепления умень- [c.341]

Противление на высоких и средних числах Маха, большую несущую способность при М = 0,3 Ч- 0,5 и малый момент относительно центра давления на всех режимах работы. Указанные требования суммируют влияние толщины профиля, радиуса закругления передней кромки и кривизны профиля — характеристик, важных для лопастей несущего винта. Наилучшим с этих позиций является тонкий или умеренной толщины (9 12%) профиль с тупой передней кромкой небольшой кривизны. На основе приведенных соображений были сконструированы профили, которые позволили несколько улучшить характеристики несущего винта. [c.317]

Профили с разными радиусами кривизны гнут на трехроликовых и четырехроликовых станках. На рис. 187 показан трехроликовый станок для гибки профилей, изготовленных из листов алюминиевых сплавов толщиной до 2,5 мм. Предварительно налаживают станок. Наладку верхнего ролика 5 относительно двух нижних роликов /, [c.205]

Профили (полосовой, сортовой металл) с разными радиусами кривизны гнут на трехроликовых и четырехроликовых станках. На рис. 100 показан трехроликовый станок для гибки профилей, изготовленных из листов алюминиевых сплавов толщиной до 2,5 мм. Предварительно налаживают станок. Наладку верхнего ролика 5 относительно двух нижних роликов 7, 6 осуществляют вращением рукоятки 4. При гибке заготовка 3 должна быть прижата верхним роликом 5 к двум нижним 7 и 6. Прижим 2 устанавливают так, чтобы по [c.49]

Для двух контактирующих тел, профили которых имеют относительные радиусы кривизны R и R", функция z x,y) определяется выражением (4.3) и для точек, лежащих в области контакта, можно записать [c.123]

Профили лопаток для насоса и для турбины одинаковы, но зеркально повернуты, т. к. направление вращения принято одинаковым. Один и тот же профиль в принципе может работать в режиме насоса и в режиме турбины, но при этом требуются различные направляющие аппараты и направление вращения относительно кривизны профиля будет различным (сравните рис. 2.38 и 2.39). Форма входных кромок тоже должна быть различной, но имеются специально сконструированные гидромашины, которые могут работать как на турбинных, так и на насосных режимах (так называемые обратимые агрегаты). [c.71]

Обкаточные инструменты с профилированием по переходной кривой и эквидистанте к ней. При применении обкаточных инструментов, работающих в условиях нормального (неизменяемого) обкаточного движения (X = onst), кроме рассмотренных методов профилирования можно использовать профилирование по переходной кривой и эквидистанте к ней. Отличительная особенность метода — одинаковая величина радиуса р кривизны для всех точек профиля режущей кромки при положении центра кривизны относительно центроиды инструмента на расстоянии f. При этом виде профилирования можно получать некоторые профили деталей, которые нельзя обработать с профилированием методом огибания, например, с отрицательной величиной угла профиля (с поднутрением) этот метод может быть применен только для обработки деталей, допускающих отклонения в форме профиля, для предварительной черновой или получистовой обработки под последующую окончательную и пр. [c.656]

При обтекании газом тела вращения с тупым носом и осью си.мметрии, направленной вдоль скорости певоз-мущенпого потока, на поверхности тела образуется пограничный слой, симметричный относительно оси тела. Линии тока такого движения лежат в меридиональных плоскостях. В 1[Л. 8, 45] показано, что если хб1 и 3 малы (х — кривизна меридионального профи- [c.46]

В основу профилирования положены опытные данные (см. гл. 3) с последующим поверочным расчетом в рамках двухмерной модели спонтанно конденсирующегося (см. 4.2) и влажного пара капельной структуры (см. 4.3). Сопловые решетки для слабО перегретого или сухого насыщенного пара на входе (по параметрам торможения) и решетки с первичной влагой на входе имеют некоторые отличия. Однако профили и межлопаточные каналы тех и других решеток имеют общие особенности, отличающие их от решеток, работающих в перегретом паре. К числу общих особенностей дозвуковых влажнопаровых решеток относятся 1) малые радиусы скругления входных кромок 2) плоско срезанные выходные кромки 3) увеличенные хорды 4) уменьшенные кривизны спинки и вогнутой поверхности 5) уменьшенные относительные шаги 6) относительно малые скорости расширения в межлопаточ-ных каналах. Дозвуковые решетки для полидисперсной структуры влажнопарового потока выполняются с увеличенными геометрическими углами входных кромок. [c.145]

Каналы влажнопаровых решеток для околозвуковых скоростей до минимального сечения имеют также протяженный входной участок с относительно малыми продольными градиентами давлений (малой кривизной спинки и вогнутой поверхности) профили выполняются с уменьшенным радиусом входных кромок и увеличенной толщиной плоскосрезанных выходных кромок. Дозвуковые обводы профилей очерчены лемнискатными или параболическими кривыми. Сверхзвуковая часть межлопаточных каналов профилируется короткой и несимметричной. Степень расширения выбирается малой (f= 1,05-=-1,1), обеспечивающей заданную скорость. lчисла Маха лежат в пределах l,O Mi< <1,3, то за первым угловым изломом следует вогнутый участок спинки, на котором располагается вторая угловая точка. Наддув пограничного слоя на спинке в косом срезе также можно использовать для подавления периодической нестационарности при спонтанной конденсации. С этой целью одна из щелей для ввода греющего пара располагается за минимальным сечением. Сочетание двух способов может дать максимальный эффект. [c.150]

Исследования показали, что для этого профили, составляющие компрессорную решетку, должны иметь малую относительную толщину (с=0,04. .. 0,03), причем максимальная толщина и максмальиый прогиб дуги средней линии дол.>к-ны располагаться в задней его части (Хс=0,5. .. 0,6), с тем чтобы передняя часть профиля по своей форме напоминала острый клин. Передняя кромка профиля практически не может быть выполнена очень острой по технологическим и прс ч-ностным соображениям. Но радиус ее скругления должен быть достаточно малым Кривизна верхней поверхности профиля, особенно в передней его части, также должна быть возможно малой. Для построения верхней и нижней поверхностей профиля могут быть использованы [c.95]

Оценка профиля поверхности относительно средней линии истерически возникла в связи с появлением щупового прибора — профилометра Аббота. Отсчет мгновенных отклонений положения щупа в приборе производится от некоторой линии, в известной мере параллельной линии движения опорных колодок вдоль контролируемой поверхности и делящей профиль пополам. Однако в этой конструкции профилометра, как и в других последующих конструкциях, форма и положение средней линии определяются не только радиусом кривизны опорных колодок и их расположением, но и электромеханическими характеристиками прибора. При нахождении аналогичной средней линии на профилограмме, снятой с помощью оптических приборов, возникают дополнительные трудности. На фиг. 23 приведены две системы базирования и отсчета перемещения иглы в щуповых приборах. В первом случае отсчет перемещения иглы производится от некоторой системы неподвижных относительно прибора прямоугольных координат (фиг. 23, а), и в результат записи профило- [c.35]

Относительная вогнутость профиля f оказывает влияние на все аэродинамические характеристики крыла. Несимметричность профиля, возрастающая с увеличением f, способствует повышению Это было основным доводом в пользу применения несимметричных профилей на старых дозвуковых самолетах. Однако увеличение кривизны верхней поверхности, сопровождающееся ростом местных скоростей над крылом, а значит, и повышением Су, одновременно вызывает уменьшение ЛГкр. Поэтому на скоростных самолетах широкое применение находят симметричные профили. Они оказываются более выгодными и в отношении устойчивости при больших скоростях полета. Но следует заметить, что кривизна тонкого профиля облегчает реализацию подсасывающей силы [c.78]

Так как i охватывает окружность L в плоскости то контур на плоскости г, в который переходит окружность L, будет ох ватывать дугу BD , но при этом, подходя к точке В с двух сто рон, он будет касаться дуги BD (по теореме о сохранени углов). Полученный таким образом контур носит название ро филя Жуковского. При заданном расстоянии 4с в плоскости z профили, получаемые применением преобразования Жуковского к окружностям Li, характеризуются двумя параметрами. Параметр k, равный расстоянию по мнимой оси до центра основной окружности L, в плоскости z характеризует изгиб или кривизну профиля (его скелетной дужки). Параметр е, равный сдвигу F G по радиусу центра новой охватывающей окружности L относительно центра основной окружности L, характеризует толщину профиля (его телесность). Таким образом, профили Жуковского образуют двупараметрическое семейство, зависящее от параметров k и е/с. [c.163]

Пользуясь тем, что сопряжённые профили являются взаимно огибаемыми кривыми в относительном движении звеньев в согласии с заданным законом передачи, можно одним из профилей задаться, а другой построить как огибающую различных положений первого в его относительном движекни. Однако это не значит, что один профиль может быть выбран сопершенко произвольно, так как огибающая его может получить невыполнимую на практике форму. Прежде всего выбранный профиль должен иметь нормали, пересекающие свою центроиду, в противном случае каждая нормаль, не пересекающая центроиду, не сможет пройти через полюс зацепления, лежащий на центроиде. Но этого мало точки пересечения нормалей с центроидой должны следовать одна за другой в той же последовательности, что и точки касания центроид в относительном движении, так как эти точки должны служить последовательными мгновенными центрами на центроиде. Существующие в практике профили, будучи плавными кривыми без резких изменений кривизны, обычно удовлетворяют этим условиям. [c.188]

ТО ПО тем же причинам поле температуры в потоке также будет несимметричным относительно оси. Это хорошо видно на рис. 14-23, где изображены профили температуры в плоскостях АВ и СО (см. рис. 5-16,6) изогнутой трубы, измеренные Мори и Накаяма [Л. 20]. Максимум температуры, как и максимум скорости, смещен по направлению от центра кривизны змеевика. Примечательно также, что градиенты температуры у стенки велики по сравнению с градиентами температуры в ядре потока. [c.283]

Щуповой (контактный) метод используется для оценки микрогеометрии поверхности наиболее широко. При этом шероховатость поверхности определяется с помощью профи-лометра (профилофафа), имеющего на конце иглу с радиусом закругления 2... 10 мкм (рис. 2.4). В профилофафе игла I перемещается по поверхности и смещается по вертикали относительно шаровой опоры 2, имеющей большой радиус кривизны и поэтому скользящей по вершинам микровыступов, опускаясь и поднимаясь в соответствии с имеющейся волнистостью. Перемещение иглы I преобразуется датчиком 3 в электрические сигналы, которые поступают в блок 4, где усиливаются и анализируются, и оттуда - на показывающий прибор и самописец 6. Благодаря тому, что шаровая опора имеет большой радиус и скользит по вершинам выступов, она повторяет форму волн, и прибор реагирует только на шероховатость поверхности. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...