Затенение

При высокой концентрации рассеивающих частиц в результате затенения (в случае крупных частиц) невозможно применить понятие прямого света [161], т. е.. нельзя выбрать такой элементарный объем, в котором внешнее излучение изменяется мало [161]. Следовательно, неприменимы обычные понятия показателя ослабления и других характеристик элементарного объема [161]. Использование уравнения. переноса для таких систем оказывается затруднительным, хотя в принципе оно возможно для определения полусферических характеристик [161]. При этом необходимы специальные измерения параметров среды в определенных условиях. [c.145]

В [169] для топочных устройств предложена модель разреженного облака абсолютно черных частиц. В расчете были использованы представления о вероятности взаимного затенения частиц. При условии малости концентрации частиц в облаке была получена простая формула для поглощательной способности этой разновидности дисперсной среды [c.146]

Штриховку сначала наносят тонкими параллельными линиями, а затем ее обводят. В затененной части фигуры штрихи наносят чаще, толще и ярче, чем на освещенных поверхностях (см. рис. 192 и 193). [c.107]

Можно отметить следующие элементы светотени (рис. 12.29) свет, полутень и тень (собственную и падающую). На затененной части имеется рефлекс, а на освещенной — блик. [c.171]

Рис. 10.9. Схема гиперзвукового обтекания затупленного конуса (затененная зона заштрихована)

Зависимости (10.64)—(10.68) пригодны для расчета обтекания конуса в том случае, когда на его поверхности отсутствует затененная зона, т. е. а < 3 . Если а > > то на поверхности конуса образуется такая зона (см. рис. 10.9), что следует учитывать при соответствующих расчетах. В этом случае коэффициент продольной силы [c.509]

Рассмотрим угол атаки а = 10 (затененная зона отсутствует). Коэффициент волнового сопротивления с .р = 0,3632. Коэффициент нормальной силы из (10.65) [c.510]

На рис. 7 показаны изолинии октаэдрического касательного напряжения на шагах № 1, 2, 5 и 10 приращения нагрузки. Численные значения напряжений, соответствующие этим, а также всем другим представленным здесь изолиниям октаэдрического касательного напряжения, нормированы делением их на величину, равную пределу текучести материала (то(т) = = 6128 фунт/дюйм для алюминиевой матрицы см. рис. 1). Следовательно, области, для которых то/то(т) 1 (затененные на рис. 7 и ограниченные соответствующими изолиниями), находятся в состоянии пластичности. [c.230]

Следует заметить, что затененные зоны не возникают внезапно (как было бы в случае упруго-идеально-пластического материала), поскольку кривая напряжение — деформация (см. рис. 1) отражает плавный переход от линейно упругого поведения к нелинейному. В действительности предел упругости матрицы (определяемой в теории пластичности как предел пропорциональности) экспериментально 0 Пределяется неточно и для него следует давать оценку погрешности. Области затенены прежде всего для того, чтобы помочь читателю проследить распространение зон пластичности при заданном условии нагружения. [c.230]

Ход изменений средней температуры у поверхности земли в северном полушарии, наблюдавшихся с 1860 г., показан в виде кривой 1. Затененный участок графика А включает в себя почти весь диапазон колебаний температуры, происходивших за последние 1000 лет и даже более. Оценка будущих изменений средней глобальной температуры воздуха (пунктирная линия 2) основывается на непрерывном увеличении концентрации Og в атмосфере (см. рис. 1), а зона В, заштрихованная вертикально, и кривая 3 представляют собой двукратную погрешность при численном моделировании. Ожидается, что температура воздуха в полярных областях (кривая 4) изменится в 3—5 раз сильнее, чем средняя глобальная температура. Однако в наших представлениях о том, как же на самом деле функционирует климатическая система, остается еще множество пробелов, а потому эти оценки необходимо признать ориентировочными, хотя недавно установленные факты подтверждают предположения насчет того, что погрешность модельных оценок может изменить их не более чем в 2 раза. Предполагается также, что изменения температуры воздуха в полярных областях будут в 3—5 раз больше, чем изменения средней глобальной температуры, а значит, есть основания ожидать, как показано на рис. 2, что в ближайшие 50—75 лет температура воздуха в полярных районах повысится примерно на 10° (эта оценка может также измениться в 2 раза). [c.32]

В гидравлическом отношении такая форма направляющего аппарата также более благоприятна, так как она обеспечивает подвод воды к рабочему колесу без завихрений и затененных зон. [c.86]

Расположение ламп общего освещения над контрольными пунктами должно быть таково, чтобы свет от них не был затенен оборудованием и колоннами. [c.121]

Если мишень достаточно тонкая, так что не происходит затенения ядер друг другом, то вероятность рассеяния из геометрических соображений определяется формулой [c.32]

Рейнольдса (Пекле) на лобовой части трубы наблюдается характерный для коридорных пучков минимум теплоотдачи (аэродинамическое затенение набегающего потока стоящей впереди трубкой). С ростом числа Рейнольдса обтекание меняется и характер распределения теплоотдачи приобретает вид, типичный для шахматных пучков (максимум теплоотдачи смещается к лобовой точке разветвления потока). [c.157]

Предмет предполагается освещенным сверху и слева. Затененные стороны штрихуются в виде сетки (рис. 19, а), точек (рис. 19,6), прямых линий (рис. 19, в). [c.315]

В связи со сказанным выше в некоторых работах i[4-5] не рекомендуется использовать термозонд для определения воспринятого экранами теплового потока (тепловосприятия), посчитанного по разности падающего и обратного потоков. В этом случае возможны искажения за счет описанной выше разницы в конвективной теплоотдаче к зонду и к экранам, а также из-за затенения зондом поверхности экранов, влияния излучения слоя газов между зондом и экраном и т. д. [c.119]

Рис. 3-8, Затененные экранные трубы в местах разводки у амбразуры горелки.

В теории турбин важная роль отводится исследованиям траекторий капель на простейших моделях — в плоских решетках. В решетках имеется возможность изучать механизм движения капель в условиях, не затененных вторичными факторами. Некоторые результаты этих исследований можно использовать в прак- [c.74]

Уравнение (16-69) получено для идеализированных условий (частицы черные, имеют шарообразную форму и одинаковый размер, распределение х в газовой среде равномерно, взаимное затенение частиц не учитывается) и для относительно крупных частиц dn > k максимума т. е. для температурных условий промышленных печей и котельных топок с п> (2- 6) 10 м). В реальных условиях приходится меть дело со средами, неравномерно запыленными полидисперсными частицами различной формы, различной степени черноты и агрегатного [c.270]

На рис. 7-9 видно, что лобовые трубы вертикальных ширм воспринимают значительно больше тепла (в основном за счет радиации топки), чем затененные ими сле-дуюш,ие змеевики. А так как наружные трубы имеют к тому же и большую длину, то расход пара через них относительно сокращается, отчего положение становится особо неблагоприятным. [c.253]

При снижении уровня воды в котле произошел разрыв трубы бокового экрана и прогиб в сторону топки нескольких соседних труб. Причина повреждений — ухудшение циркуляции. Пострадали трубы с меньшим тепловосприятием, расположенные у амбразур горелок и частично затененные в этих местах соседними трубами (рис. 23). [c.72]

Угловые секции разделены в расчете по числу труб на части, затененные и не затененные ширмами. Во всех случаях расчеты сделаны на полное число труб в соответствующих секциях всего котельного агрегата. Теплосодержание воды в барабане котельного агрегата определено в предположении подачи на промывку пара 50% питательной воды, поступающей из экономайзера. В паропромывочных устройствах вода подогревается до насыщения. Недогрев до насыщения воды, поступающей в экраны, определен по количеству питательной воды, поступающей в водяной объем барабана. [c.90]

При числах Re<10 теплоотдача одиночных труб и трубных пучков практически одинакова. В общем случае теплоотдача зависит еще от компоновки пучка (шахматная или коридорная), от расстояния между трубами в продольном и поперечном направлениях, числа рядов и др. С уменьшением продольного и увеличением поперечного шага теплоотдача трубного пучка увеличивается. Условия омывания и характер распределения теплоотдачи для первых рядов шахматной и коридорной компоновок близки к ним в условиях омывания одиночного цилиндра. Однако в коридорных пучках после первого ряда лобовая часть трубок вследствие затенения их впереди стоящими омывается со значительно меньшей интенсивностью. В результате этого максимум теплоотдачи наблюдается не в лобовой точке, а в двух точках, отстоящих от лобовой точки цилиндра на / 50° (рис. 3-23) [Л. 1]. [c.187]

Настройка сетчатки глаза на среднюю яркость локальной области объясняет явление пограничного контраста тона на лиииях встречи светлых и затененных частей формы. Вблизи этой границы светлая область становится еще более яркой, а темная еще более усиливает свою плотность. Художники издавна знают такие явления и используют их в своих работах. Вблизи светлого тон несколько усиливается ими, а вблизи темного ослабляется. [c.60]

Учитывая это, затененность плоскостей в объемной форме удается выразить с помощью намека, на пограничный контраст различных тонов. При этом, конечно, возникает некоторая дробность формы, данный алгоритм уступает по целостности предыдущему. Эскиз, выполненный по такой методике, оставляет впечатление промежуточного (между линейным и законченным тональным) изображения. Главное преимущество алгоритма, учитывающего пограничный контраст, заключается в том, что чистота всех граней допускает возможность переделки деталей формы. Техника выполнения кажется сложной только в начале работы. Уже несколько минут спустя у студентов вырабатывается устойчивый навык придания единообразной тональной характеристики системам плоскостей с помощью показа пограничного контраста света н тени. Отмеченные преимущества рассматриваемого алгоритма позволяют применять легкую тональную разработку формы на ранних этапах построения и тем самым повышать наглядность и осознанность работы. [c.60]

Это сделать помогает правило теней. Надо представить себе, что деталь освещена лучами, нормальными к плоскости разъе.ма (вид а). Затененные участки свидетельствуют о наличии подрезок. [c.56]

При угле атаки а = 20° на поверхности тела возникает затененная зона, границы которой определяются углом 7 == агссоз (tg 15 /tg20°) = 42,67 . [c.510]

О, где, кроме газа (первая фаза) и фракции падающих на тело частиц (вторая фаза), имеется фракция отраженных частиц (третья фаза). В затененной обтекаемым телом области разрежения может образоваться также зона A OS, занятая газом без частиц. На появление таких зон при построении решений многоскоростного обтекания тонких тел было указано X. А. Рахмату-линым, Н. А. Мамадалиевым (1969). [c.375]

Рассмотренный пример имеет характерную особенность, обусловливающую некоторые сложности, возникающие при составлении программ вычисления угловых коэффициентов. Она заключается в наличии у поверхностей взаимной затененности, которая может быть вызвана кривизной этих поверхностей или наличием в системе других поверхностей. В последнем случае сама подынтегральная функция в (6.11) может иметь разрывы. Из-за затененности для каждой пары элементов разбиения, принадлежащих разным поверхностям, приходится проверять, видят ли они друг друга. В многомерном случае реализация такой проверки при наличии многих поверхностей может быть достаточно громоздка. [c.185]

Значения Xi, i/,- генерируются независимо друг от друга с помощью двух обращений к стандартной подпрограмме, рассматриваемой далее в 6.3. При расчете / (х , г/ ) остаются все упомянутые выще трудности, обусловленные наличием затененности. [c.188]

При проведении статистической имитации на ЭВМ моделируется случайный эксперимент, по его результатам находится оценка математического ожидания Е А), а затем из формулы (6.25) определяется приближенное значение ф, . Соответствующий алгоритм включает в качестве повторяющегося единичного акта генерацию координат случайной точки на поверхности 5, и значений углов 0 и г[), а также проверку для получившегося направления распространения излучения факта попадания луча на поверхность Sj. Эта проверка похожа на проводимый при расчетах по ( рмулам (6.11), (6.13) анализ наличия затененности у элементарных площадок. После проведения М актов испускания излучения оценка математического ожидания Е рассчитывается по формуле [c.190]

В абсолютных системах измерения для точного отсчета перемещений в двоичной системе счисления применяют фотоустройства в виде диска с кодированными кольцами. Стеклянный диск 1 (рис. 120) устанавливают на вал ходового винта или другой вал привода подачи. На его поверхность наносят ряд концентрических колец с прозрачными и затененными участками. Каждое кольцо соответствует одному разряду двоичного числа. Диск устанавливают на пути лучей, проходящих от источника света 2 через щель 3. Пройдя диск и оптический разделитель 4, лучи попадают на фотоэлементы, каждый из которых соответствует определенному разряду. Приняв, что затененные участки, через которые лучи не прошли, предназначены для выражения двоичного нуля, а прозрачные — двоичной единицы, получим, что в изображенном на рис. 120, а состоянии считывается двоичное число 01110100 (оно соответствует десятичному 116). Это число определяет положение рабочего органа станка относительно исходного состояния, которое принято за нулевое. [c.198]

Таким образом, средние секции фронтовых экранов пмеют в обогреваемой части четыре участка холодную воронку, вертикальный ошипова1П1ы "1 участок и два вертикальных открытых участка. В угловых секциях этих экранов часть труб закрыта в верхней части ширмовым пароперегревателем и пережимами тг)пки, поэтому угловые секции фронтовых экранов разГягты на две группы открытые в верхней части и не отличающиеся по условиям обогрева от труб средней секции затененные в верхней части. Обе группы и. еют на вертикальной неошипованной части по два участка с различной интенсивностью обогрева. [c.88]

Проверка надежности циркуляции в экранных трубах по отсутствию застоя и опрокидывания потока выполнена в табл. П1-14 (графа до реконструкции ). Коэффициент неравномерности тепловосприятия разверен-ной трубы принят равным Т1т=0,5 (на каждой боковой стене два экрана). Отношение длины обогреваемой крайней, наиболее затененной трубы к длине средней обогреваемой трубы экрана т1 = /об t/Zo6= 13,1/15,8 = =0,83 эта величина учтена при проверке застоя и опрокидывания (табл. III-14). [c.101]

Коэффициент неравномерности обогрева по ширине Э1сранов принят с учетом скосов у углов топки iit = = 0,5+0,1 =0,6. Отношение обогреваемой длины крап-нп.х, наиболее затененных труб к средним обогреваемым длинам экранов = 05/7,35=0,96. С учетом этого [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...