Коэффициент затенения

Эти силы воспроизводятся с помощью набора ленточных хомутов 6, рычажных систем 7 и силовозбудителей 8. Геометрические размеры хомутов (ширина и толщина) должны выбираться из условий их прочности, минимального затенения нагреваемой поверхности и минимального давления на поверхность испытываемой конструкции, а значения коэффициентов запаса прочности материала хомутов A i, коэффициента затенения поверхности к2 и коэффициента кз, характеризующего удельное давление на поверхность под хомутом, — из следующих неравенств [c.354]

Рис. 4.4. Схема к количественной оценке коэффициента затенения междупутий Ум парка при путях, занятых подвижным составом

Поэтому на качество освещения влияют только размеры теней, которые определяются в основном направленностью света. С учетом сказанного важнейшими показателями качества освещения на железнодорожных станциях следует считать коэффициенты затенения 131, [181. [c.73]

Поскольку все работы по обслуживанию подвижного состава производят в основном в междупутьях, качество освещения путевого развития оценивают коэффициентом затенения междупутий 7м. Например, для междупутья (рис. 4.4) его определяют как [c.73]

Рис. 4.5. Зависимость коэффициента затенения междупутий от высоты установки осветительных приборов Я и количества путей п, расположенных между ними

Рис, 4.6. Геометрические зависимости к оценке коэффициента затенения между-вагонного пространства мп [c.73]

Значение у , как видно из рис. 4.4, при неизменных междупутьях и высоте подвижного состава снижается с увеличением высоты размещения осветительных приборов и уменьшением числа путей между ними. Очевидно также, что наименьшее значение 7 может иметь при размещении осветительных приборов над каждым междупутьем, однако и при этом под вагоном всегда будет тень. Поэтому наименьшее значение 7м. которое практически можно обеспечить, всегда составляет не меньше 0,2. Характеристика коэффициентов затенения междупутий представлена на рис. 4.5. [c.74]

При оценке коэффициентов затенения следует принимать нормальное междупутье е = 5,3 м ширину вагона й —2,8- 3,1 м высоту вагона Л = 3,4—4,4 м, длину междувагонного пространства / — 0,9-г 1,7 м. [c.74]

Кроме того, во втором варианте размещения прожекторов (Ь 9 м) ухудшается качество освещения в связи с возрастанием коэффициента затенения междупутий 1 м. значение которого. может быть оценено по кривым у (V) (см, рис. 4,5) [c.94]

Точное соблюдение указанного соотношения не всегда выполнимо по местным условиям возможного размещения цепной подвески. Кроме того, на каждой конкретной станции сочетание расцепляемых вагонных пар распускаемых с горки составов неоднородно и непостоянно. Поэтому при проектировании осветительной установки ее светотехнические параметры следует рассчитывать на установленную нормами вертикальную освещенность, обеспечивая одновременно возможно большее приближение геометрических параметров В нО с целью получения наименьшего значения коэффициента затенения междувагонного пространства 7 п (см. параграф 4.4). [c.123]

В том случае, если осветительные установки парков железнодорожных станций неравноценны между собой по размерам затенения междупутий, сравнивать их необходимо не по абсолютным или удельным показателями, отнесенным ко всей площади, подлежащей освещению, а к площади, фактически освещаемой, незатененной. Связующим показателем между материальными затратами на осветительную установку и одной из основных качественных характеристик освещения является коэффициент затенения междупутий у (см. гл. 4) или коэффициент эффективности использования осветительной установки по условиям затенения междупутий 6=1—у-1ВД [c.166]

Таблица 6. Коэффициент затенения при толщине стекла 3 мм

Зависимости (10.64)—(10.68) пригодны для расчета обтекания конуса в том случае, когда на его поверхности отсутствует затененная зона, т. е. а < 3 . Если а > > то на поверхности конуса образуется такая зона (см. рис. 10.9), что следует учитывать при соответствующих расчетах. В этом случае коэффициент продольной силы [c.509]

Рассмотрим угол атаки а = 10 (затененная зона отсутствует). Коэффициент волнового сопротивления с .р = 0,3632. Коэффициент нормальной силы из (10.65) [c.510]

Следовательно, поверхность ударной волны состоит из двух плоскостей с изломом при X = 0. Как показывает расчет, линии тока на поверхности крыла — прямые, наклоненные к оси симметрии под углом . Во втором приближении найденное решение содержит особенность типа источника (гг 7 0) в точке излома ударной волны (ж = 0, у = у ). Надо полагать, что излом волны и особенность появились за счет приближенности метода и в точном решении их нет (см. еще п. 4). Мы рассмотрели обтекание одной поверхности треугольного крыла. На затененной стороне при М° со образуется донный вакуум [4], и можно считать, что р = 0. В результате такой схемы обтекания для коэффициентов Сх Су отнесенных к площади крыла в плане, имеем выражения [c.258]

Для определения величины отрицательного коэффициента давления на затененной поверхности (например, на поверхности 2—4, рис. 2.07) воспользуемся таким рассуждением хвостовой скачок /// поворачивает поток на угол, равный углу наклона задней поверхности 2—4 поскольку мы рассматриваем тонкие профили и малые углы, то поток перед этим скачком мало отличается от не-возмущенного потока следовательно, перепад давления Арф должен получиться примерно той же величины, что и в скачке II, отклоняющем поток на такой же угол. Но за скачком III поток становится таким же, как и перед крылом значит, давление перед ним меньше, чем в невозмущенном потоке, на величину Арф, определяемую формулой (2.03). [c.50]

Если в системе р невогнутых поверхностей, удовлетворяющих соотношению (4-42), г ПО две затененных поверхности, удовлетворяющих соотношению (4-43), и (1 делителей, то число независимых угловых коэффициентов (взаимных поверхностей) уменьшается на р+г+с , т. е. в соответствии с формулой (4-41) будет [c.129]

Коэффициенты эффективности использования осветительной установки по условиям затенения междупутий (см. параграф 10.3) 01 = 1—0,26 — 0,74 и 2 =-1—0,4===0,6. Из формулы (10.14) следует, что относительная разность удельных эффективных материальных затрат [c.95]

Продолжительность работы СБ зависит от метеорной эрозии, ухудшающей оптический коэффициент ее поверхности, воздействия радиационного излучения, понижающего фотоэдс ФЭП (главным образом при полете в радиационном поясе Земли и в результате солнечных вспышек), и воздействия термических ударов, являющихся следствием глубокого охлаждения СБ на затененных и нагрева на освещенных участках полета и разрушающих электрическую коммутацию и узлы крепления ФЭП. Используются эффективные меры защиты СБ от радиационного воздействия и воздействия солнечных вспышек -прозрачные защитные покрытия, легирующие добавки в материал ФЭП [c.223]

Аналитические зависимости для локального углового коэффициента ф1 приводятся в работе [35]. Полученные выражения справедливы для незатененных элементов. При затенении получить аналитические зависимости не удается. [c.39]

Рис. 2.6. Зависимость коэффициентов облучения обл.г и от углов Р1 и 71 (по рис. 2.5) при затенении светового проема горизонтальной I и вертикальной 2 солнцезащитной конструкцией (откосом)

Расчет коэффициентов затененности ширм и примыкающих к ним экранов можно вести по следующим интерполяционным формулам [c.148]

Дла работы составителей поездов на путях надвига на горках, полугорках, вытяжках и в других местах очень важно обеспечить нормируемую освещенность объектов различения, расположенных на расчетной плоскости в междувагонном пространстве. Геометрия этого пространства в большой степени зависит от типа подвижного состава. Характеристика затенения в данном случае оценивается коэффициентом затенения междувагонного пространства умп- Его определяют из отношения [19] [c.74]

Согласно [17], на участке расцепки надвига составов на горку нормируется освещенность, равная 10 лк в вертикальной плоскости вдоль оси пути со стороны составителя на уровне 1 м от поверхности земли. Таким образом, основные объекты наблюдения здесь находятся в междувагонном пространстве на уровне оси автосцепки любой случайной расцепляемой пары вагонов надвигаемого состава в любой точке участка расцепки. Поэтому осветительная установка пути надвига и, естественно, других путей, где производится такая же работа (пути надвига на полугорках, горизонтальных и профилированных вытяжках и др.), по своим конструктивным и светотехническим параметрам должна быть такой, чтобы обеспечивать нормируемую освещенность в любой точке над осью пути надвига с учетом коэффициента затенения междувагонного пространства. [c.122]

В практике проектирования осветительных установок нередки случаи, когда приходится выбирать один из возможных вариантов освещения. При сравнении вариантов сопоставлются такие показатели, как равномерность распределения освещенности, направленность освещения, характеризуемая коэффициентом затенения междупутий 7 (см. гл. 4), ограничение слепящего действия, удобство обслуживания осветительной установки. [c.164]

Д е г т я р е в В. О. Учет коэффициента затенения при проектировании осветительных установок на сортировочных устройствах Безопасность труда на железных дорогах Урала, Сибири и Дальнего Востока //Межвузовск. сб. научн. тр. Омск, 1980. С. 73—75. [c.216]

Через одинарное остекление на южной стороне дома за ясный день 21 января на широте 48 с. ш, проходит 15,91 МДж/м в день. Коэффициент затенения берем и. табл. 6, для двойного остекления без штор Кзат=0,87. Для среднего облачного дня принимаем е=0,6. Количество солнечной энергии, пропущенной окном с двойным остеклением за средний облачный день, равно = 0,6-15,91 0,87-8== =66,44 МДж. [c.137]

Рассмотренный пример имеет характерную особенность, обусловливающую некоторые сложности, возникающие при составлении программ вычисления угловых коэффициентов. Она заключается в наличии у поверхностей взаимной затененности, которая может быть вызвана кривизной этих поверхностей или наличием в системе других поверхностей. В последнем случае сама подынтегральная функция в (6.11) может иметь разрывы. Из-за затененности для каждой пары элементов разбиения, принадлежащих разным поверхностям, приходится проверять, видят ли они друг друга. В многомерном случае реализация такой проверки при наличии многих поверхностей может быть достаточно громоздка. [c.185]

Проверка надежности циркуляции в экранных трубах по отсутствию застоя и опрокидывания потока выполнена в табл. П1-14 (графа до реконструкции ). Коэффициент неравномерности тепловосприятия разверен-ной трубы принят равным Т1т=0,5 (на каждой боковой стене два экрана). Отношение длины обогреваемой крайней, наиболее затененной трубы к длине средней обогреваемой трубы экрана т1 = /об t/Zo6= 13,1/15,8 = =0,83 эта величина учтена при проверке застоя и опрокидывания (табл. III-14). [c.101]

Коэффициент неравномерности обогрева по ширине Э1сранов принят с учетом скосов у углов топки iit = = 0,5+0,1 =0,6. Отношение обогреваемой длины крап-нп.х, наиболее затененных труб к средним обогреваемым длинам экранов = 05/7,35=0,96. С учетом этого [c.114]

Шум по всему изображению. В камерах HRV и HRVIR изображения формируются при помош,и 9000 детекторов в многоспектральном режиме (по 3000 на диапазон) или 6000 детекторов в панхроматическом режиме. Каждый из детекторов имеет собственные радиометрические показатели, характеризуемые дисбалансом (темновой ток) и коэффициентом чувствительности. Темновой ток определяется ежемесячно путем полного затенения детекторов. [c.98]

Действительно положительное значение р не может быть больше единицы (р=1 при Умест=0), а отрицательные величины р могу г быть более значительными (например, при Умеет = 2У получим р = —3). При умеренных сверхзвуковых скоростях отрицательные и положительные избыточные давления примерно одинаковы (см. рис. 2.07, 2.08). Наконец, при очень больших сверхзвуковых скоростях главную роль играют положительные избыточные давления. Эти скорости принято называть г и п е р з в у к о в ы м иПри гиперзвуковых скоростях допущение, что D a, принятое нами при выводе формулы (2.04), приводит уже к очень большим ошибкам и эта формула не годится для расчета не только отрицательных, но и положительных избыточных давлений. Кроме того, сильный нагрев воздуха при гиперзвуковых скоростях приводит к диссоциации (расщеплению) и ионизации молекул, ввиду чего свойства воздуха существенно меняются. Если не учитывать это, в расчетам появятся дополнительные ошибки. Существует приближенный способ определения избыточных давлений при гиперзвуковых скоростях, согласно которому на затененных участках поверхности тела получается вакуум, а положительный коэффициент давления равен [c.51]

При очень точных измерениях необходимо контролировать температуру многих ФЭУ, так, например, коэффициент усиления ФЭУ типа 1Р21 при повышении температуры на 1° может увели чиваться примерно на 0,3% [45]. Кроме того, с ростом температуры квантовый выход фотокатодов может слегка повышаться вблизи длинноволнового конца их спектральной характеристики. Темновой ток ФЭУ быстро увеличивается с температурой. Освещение фотокатода хорошо сколлимированным пучком с последующим затенением держателями [53] может привести к заметным ошибкам, так же как некоторые возможные кратковременные изменения усиления, наблюдающиеся в фотокатодах S-1 [54, 55]. [c.121]

Образование капельной фазы связано с катодными процессами вакуумной дуги. Для уменьшения капельной фазы в покрытиях можно использовать как методы воздействия на поток ибпаряемого вещества (затенение подложек, применение плазмооптических систем), так и методы, основанные на знании закономерностей ее образования, а также сочетание этих двух методов. Поскольку применение первой группы методов приводит к снижению коэффициента использования испаряемого материала и скорости нанесения покрытия, наибольший интерес представляют методы второй группы. [c.111]

Если в смазочном материале содержатся антизадирные присадки, то в области значений К < 1 можно принимать более высокие значения коэффициента flf23 (затененная область на рис. 2.70, верхняя линия). [c.341]

Для учета этого обстоятельства в уравнение (5.15) вводится попра-ючный коэффициент ky < 0,5, учитывающий затенение междупутий юдвижным составом при числе путей более четырех [c.91]

Следует особо подчеркнуть, что проблемы качества освещения на территориях путевого развития станций теснейшим образом связаны с закономерностями тенеобразования, так как отраженный световой поток здесь использовать почти не удается из-за малых значений коэффициентов отражения окружающих поверхностей. Разработки и, самое главное, практическое использование указанных закономерностей в зарубежной светотехнической литературе не освещаются, за исключением, пожалуй, начальных соображений, которые высказывают венгерские специалисты железнодорожного транспорта. Осветительные установки, запроектированные без учета затенения, закономерно страдают наличием почти полностью неосвещаемых междупутий, о чем свидетельствуют публикуемые ночные фотографии различных по технологии и назначению районов железнодорожных станций. Так, осветительная установка одной из бразильских нефтеналивных станций выполнена специальными прожекторами с двумя натриевыми лампами высокого давления (каждая мощностью 400 Вт и световым потоком 48 клм). Прожекторы установлены по 2 — 4 шт. на опорах высотой 20 м, расстояние между которыми 80—100 м. На территории путевого развития, не занятой подвижным составом, достигнутая средняя осве- [c.193]

В других работах сборника [6] задний торец появлялся у тел, реализующих минимум коэффициента волнового сопротивления (7 , в рамках закона сопротивления Пьютона. При этом давление действующее на затененную часть тела в согласии с формулой Пьютона, равно Роо. Одновременно не оговаривалось наличие торца, что вместе с отсутствием в формуле для Сх слагаемого с давлением р+ = роо действующим на торец, полностью маскировало его присутствие. В результате читателю нелегко заметить, что речь идет обо всем теле, а не о его головной части. При такой маскировке торцов не может быть и речи о них как об участках краевого экстремума и даже об их физической целесообразности. При этом неизбежны ошибки, в силу которых задний торец, как в [8], появился при отсутствии ограничений на длину тела. [c.494]

С — аэродинамический коэффициент, значения которого принимаются по данным приложения 1 к ГОСТу 14 1—65 в зависимости от конструктивных особенностей элементов крана, коэффициента заполнения ферм и затененности их, от углов атак, от размеров элементов, от произведения рс1 (скорости ветра на расчетный поперечный размер элемента). [c.44]

Двухэтажные жилые дома на 16 квартир в г, Карльстаде (59 с. ш.) были построены в 1984 г. и расположены так, чтобы не было взаимного затенения. Каждый дом поставлен на бетонное основание толщиной 150 мм с тепловой изоляцией, а стены сделаны из дерева. Дом имеет гелиотеплицу с двойным остеклением. Коэффициент теплопотерь равен для стен К = 0,12 Вт/(м -°С) (толщина слоя минеральной ваты 6=360 мм), для пола К=0,12 Вт/(м -°С) (6=220 мм), для крыши /С=0,08 Вт/(м -°С) (6=550 мм), для окон с тройном осте слением и отражающей металлической фольгой К= = 1,4 Вт/(м -°С). Воздухообмен осуществляется с помощью вентилятора, и система вентиляции объединена с отоплением. Кратность воздухообмена равна 0,5 1/ч. Зимой наружный воздух проходит через гелиотеплицу. В теплый период года (с мая по сентябрь) окна полностью защищены от попадания солнечных лучей с помощью выступов крыши. Дома потребляют очень мало энергии—27 кВт-ч/м в год. Для отопления дома с жилой площадью 100 м требуется 270 л жидкого топлива в год. [c.73]

Расчет лучистых потоков, поступаюш.их от планет, намного сложнее, чем определение потока прямого солнечного излучения. Полученные в работе [35] аналитические выражения для локальных угловых коэффициентов Ф и ф2 справедливы лишь при отсутствии затенений. Поэтому для определения потоков тепла от планет в общем случае требуется особый подход, при интегрировании выражения (2.31) (так, например, для решения задачи используется зональный метод). Видимая часть поверхности планеты разбивается на N зон, в пределах которых оптические и геометрические характеристики считаются неизменными. При этом вычисл ение падающих потоков собственного излучения от планет первого и второго типа удается свести к опредлению некоторого числа площадей миделя участков поверхности КА [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...