Стабилизация напоров

П7. СТАБИЛИЗАЦИЯ НАПОРОВ В СЕТИ ВНУТРЕННИХ ВОДОПРОВОДОВ [c.262]

Предусмотрено охлаждение на градирнях лишь 30% от расхода циркулирующей в системе воды. Это обосновано соответствующими теплотехническими расчетами, показывающими, что в самое жаркое время года температура воды, подаваемой на стан после внешних очистных сооружений, не превышает 31° С, а во внутреннем оборотном цикле 35° С. Такие температуры не оказывают отрицательного влияния на работу оборудования и качество продукции. В цехе сооружены проходные водонапорные емкости, обеспечивающие стабилизацию напора перед системой охлаждения полосы снизу и сверху. (По требованию поставщика системы автоматики для стана напор воды перед потребителями должен быть на уровне 22 2 м.) [c.61]

Во всех исследованиях обнаружено, что тепловая стабилизация дисперсного потока по сравнению с чисто газовым потоком затягивается. Это является следствием более длительного выравнивания температурного градиента и температурного напора. Можно [c.235]

Смеси идеальных газов 12 Сопло Лаваля 111 Сопряженные задачи 297 Стабилизация гидродинамическая 294 Стационарное течение газа 255 Степень турбулентности 275 Степени свободы молекулы 29 Среднелогарифмический температурный напор 436 Сублимация 86, 365 [c.475]

Анализируя явления, связанные со внезапным расширением потока, необходимо помнить о длине участка стабилизации, которая составляет здесь приблизительно 20d. Характер изменения пьезометрического напора вдоль участка стабилизации показан на рис. ПО. [c.196]

Стабилизация потока проверялась сравнением полезных напоров или сопротивлений различных частей измерительных участков. Пример такого сравнения приведен на рис. 5. Стабилизация считалась достаточной при совпадении показаний на последовательно расположенных участках. Недостаточная стабилизация потока была установлена на следующих участках (см. табл. 1) [c.231]

Кроме измерения напоров на двух участках, измерялась сумма напоров на этих участках. Третий (нижний) участок служил для стабилизации потока после вдувания перегретого пара, а также для испарения воды и охлаждения перегретого пара. [c.264]

Сложение потерь. Общая потеря напора в гидравлической магистрали равна сумме потерь в отдельных ее частях. Однако простое суммирование потерь допустимо лишь в том случае, если расстояние между местными сопротивлениями будет больше участка, необходимого для стабилизации потока после прохождения им каждого местного сопротивления. Так, например, жидкость, поступающая из трубы с турбулентным течением в трубу с ламинарным течением, должна протечь определенный участок трубопровода, прежде чем установится профиль скоростей, соответствующий ламинарному течению. Этот участок называется входным (начальным). В равной мере при нарушении ламинарного течения каким-либо местным [c.78]

На фиг. И показаны графически различные случаи стабилизации колебаний напора при колебании относительного открытия [c.60]

В случае колебания относительного открытия т с периодом где т — целое число, после стабилизации процесса кривая <р(—at) превращается в периодическую функцию с периодом Тогда колебание напора и скорости в любой точке трубопровода будут иметь тот же период, так как разность или сумма периодических функций одного периода есть периодическая функция того же периода, что и ее составляющие. [c.68]

Задачей системы создания и стабилизации расхода воды является формирование необходимого напора воды и уменьшение колебаний давления во время работы установки. Наилучшим образом эта задача решается нри использовании напорного бака. Однако возможность установки напорного бака в данных условиях монтажа отсутствует. Поэтому, для создания расхода воды в установке используются три насоса различной производительности. Насосы выбирались таким образом, чтобы обеспечить минимальные энергозатраты при работе установки. Стабилизация пульсаций расхода воды осуществляется с помощью ресивера. [c.330]

Самолет вертикального взлета и посадки должен быть оборудован газовыми или реактивными рулями, позволяющими поворачивать самолет вокруг его центра тяжести при отсутствии скоростного напора, а также связанной с этими рулями автоматической системой стабилизации. [c.271]

Сложение потерь. Обш,ая потеря напора в магистрали равна сумме потерь в отдельных ее компонентах. Однако простое суммирование потерь допустимо лишь в том случае, если расстояние между местными сопротивлениями будет больше участка, необходимого для стабилизации потока после прохождения им каждого местного сопротивления. Так, например, жидкость, поступающая из трубы с турбулентным течением в трубу с ламинарным течением, должна протечь некоторый участок трубопровода, прежде чем установится профиль скоростей, соответствующий ламинарному течению. Этот участок называется входным (начальным). При нарушении ламинарного течения каким-либо местным сопротивлением течение стабилизируется также после прохождения жидкостью какого-то пути. Например, нарушение потока, возникающее в отводах, сохраняется на расстоянии около 50 диаметров трубы. Длина участка стабилизации может быть подсчитана по выражению [c.83]

На различных участках трубопровода движение жидкости может быть равномерным и неравномерным (участки вблизи конструктивных элементов, обусловливающих появление местных сопротивлений, и участки стабилизации). На каждом из участков происходит потеря части напора. [c.256]

На участке термической стабилизации температурный градиент убывает гораздо быстрее, нежели температурный напор. Наибольшую скорость изменения температурный градиент имеет на входе в трубу (теоретически при х=0 градиент равен бесконечности). [c.192]

Результаты опытов на песке Л Ь представлены на графиках (рис. 33 и 34). Как видно из материалов исследований, промывка со скоростями в щелях 0,196—0,68 м/сек явно недостаточна. Удовлетворительные результаты были получены лишь при скорости промывки 0,98 м/сек. При такой скорости наблюдалось явление стабилизации, т. е. после какого-то предела потери напора в трубе в результате заклинивания уже не увеличивались, следовательно, дальнейшее заклинивание щелей прекращалось. Увеличение потерь напора в щелях в результате остаточного заклинивания после пяти фильтроциклов составило (см. рис. 33) 0,12 м вод. ст. при скорости в щелях 0,33 м/сек, что вполне допустимо. На рис. 34 графически представлены данные опытов с наибольшей скоростью промывки 1,47 м/сек. В данном случае после пяти фильтроциклов при скорости в щелях 0,33 м/сек скорость фильтрации 12 м/ч) увеличение потерь напора составило всего 0,06 м вод. ст. [c.98]

Коэффициенты теплоотдачи представлялись в форме безразмерных коэффициентов Ки=ай/Х. При их расчете на участке тепловой стабилизации (а=д/А1) температурный напор подсчитывали двумя способами. [c.126]

Рис. 155. Влияние узла гибкой стабилизации по току в режиме короткого замыкания привода подъема (а) и привода напора (б)

Стабилизированный коэффициент теплоотдачи а таб = Яр / tp — отнесенный к местному температурному напору, от х не зависит. Следовательно, уравнения подобия в длинных трубах, где происходит тепловая стабилизация, получают более простой вид [c.282]

Наконец, уменьшение угла установки лопасти до 6°, в отличие от насоса № 1, для которого аналогичное уменьшение привело к стабилизации системы, для насоса № 2 из-за недостаточного напора шнека для обеспечения бескавитационных условий работы центробежного колеса привело к существенному расширению области неустойчивой работы. Эти результаты по определению грани областей устойчивости представлены в плоскости параме- [c.131]

Конструктивные параметры шнека выбираются из условия обеспечения высоких антикавитационных качеств высокооборотного шнеко-центробежного насоса. В то же время установленное направление изменения конструктивных параметров шнека для стабилизации системы в конечном счете приводит к снижению напора шнека . Это может оказаться недопустимым с точки зрения обеспечения бескавитационных условий работы центробежного колеса. Заметим, что при возникновении кавитационного режима работы центробежного колеса дальнейшие изменения конструктивных параметров шнека с целью стабилизации системы, как правило, не приводят к желаемому результату, так как в этом случае существенное дестабилизирующее влияние на устойчивость системы могут оказывать кавитационные явления в центробежном колесе (см. разд. 4.7). В подобных случаях задача обеспечения устойчивости значительно усложняется и возникает необходимость в разработке специальных средств подавления кавитационных колебаний. Как следует из теории, возможные направления повышения устойчивости системы связаны с изменением конструктивных параметров входной части шнека, которые оказывают определяющее влияние на параметры и j, и с увеличением коэффициентов гидравлического и инерционного сопротивлений питающего трубопровода. [c.134]

Средняя массовая температура жидкости и температурный напор в области тепловой стабилизации равны соответственно [c.130]

Ре сл = 4 000 с учетом влияния гсл/ ст- Такое влияние симплекса LjDt на теплообмен следует объяснить процессом тепловой стабилизации движущегося слоя. Вследствие сравнительно низкой эффективной теплопроводности сыпучей среды вначале все падение температуры происходит в пристенной зоне. Повтому снижение температурного напора происходит медленнее, чем температурного градиента асл заметно падает по ходу слоя. Этот процесс протекает до момента стабилизации температурного поля, граница которого пока не установлена, хотя диапазон исследованных L/D = 42,5- 276. Подчеркнем, что длина участка тепловой стабилизации всегда значительно превышает длину участка стабилизации скорости слоя ( 9-6). Это должно свидетельствовать о существенной неэквивалентности температурных и скоростных полей в движущемся слое. [c.340]

Сальдо, метод расчета теплообмена излучением 380 Серое тело 373 Сжимаемость 128, 250 Скорость химической реакции 352 Смачивание 264, 297 Собственная температура 252 Среднелогарифмический температурныЛ напор 176, 447 Стабилизация гидродинамическая 200 [c.480]

В пределах участка тепловой стабилизации температурный градиент в жидкости у стенки (dtldn)n- o убывает по мере увеличения расстояния от входа быстрее, чем температурный напор [c.77]

В пределах теплового начального участка стабилизации температурный градиент в жидкости у стенки (dtldn) убывает по мере увеличения расстояния от входа быстрее, чем температурный напор так как центральная часть потока еще не участвует в теплообмене. Поэтому из уравнения теплоотдачи [c.82]

Когда проводятся опыты по определению коэффициентов теплоотдачи при условии, что ст = onst, к среднемассовой температуре жидкости, вычисленной по уравнению (5.42), необходимо прибавить величину 6t, найденную по уравнению (5.47). Погрешность в определении температурного напора на участке тепловой стабилизации составляет величину порядка 6t. Если обо- [c.116]

Полезные напоры на этих участках оказывались уменьшенными. Они не использовались в обработке и не включены в таблицы экспериментальных данных. Отсутствие промежуточного отбора давления помешало проверить стабилизацию на обогреваемом участке Ф 148 мм. Полученные здесь данные все же использованы, несмотря на незначительную протяженность стабилизируюш,его участка, так как местное сопротивление на входе в трубу было небольшим и в нее [c.232]

На прямой трубе № И и трубе № 13 с поворотом, выведенных в барабан ниже уровня воды, выделялось в разных сериях опытов различное количество измерительных участков. Полезный напор участка, включающего поворот на 5Г, во всех случаях не вводился в расчет средних значений. В опытах при 60 ата за расчетные принимались средние значения для обоих измерительных участков. Расхождения между значениями удельных напоров на обоих участках не превышали в большинстве опытов 20—40 кПм м. Длина стабилизируюш,их участков во всех случаях была не меньше 41 диаметра. Стабилизация потока смеси в трубах во всех опытах была удовлетворительной, что подтверждается сопоставлением полезных напоров двух последовательно расположенных участков. [c.258]

График показывает, что при средних и больших скоростях воды основной в величине потери энергии при выходе из трубы в коллектор является скоростная составляющая, прямо зависящая от расходного воздухосодержания. При малых скоростях воды доля составляющей, определяющейся изменением полезного напора на конечном участке подводящей трубы, заметно увеличивается, что приводит к выпадению соответствующих точек. Как показали опыты по определению потери давления при входе в трубу, при малых скоростях воды на увеличении сопротивления выходных участков могло сказаться и уменьшение полезного напора в подводящих трубах, связанное с условиями подачи смеси в эти трубы (за счет затруднения стабилизации потока при малых скоростях). [c.287]

Порциальность экспериментальной одноступенчатой воздушной турбины составляла около 40%, поэтому при имеющихся расходах воздуха высота лопатки могла быть увеличена до 60 мм. Диаметр рабочего колеса турбины по среднему сечению лопаток составлял 540 мм. Мощность, вырабатываемая турбиной, поглощалась гидротормозом дискового типа. Для стабилизации режима работы турбины вода к гидротормозу подводилась под гидростатическим напором из специального бака, в котором автоматически поддёрживался постоянный уровень. [c.65]

Установки первой группы — без пароотбора при небольшом количестве аппаратов достаточно хорошо регулируются с помощью систем стабилизации параметров температура (давление) пара в греющей камере 1-го аппарата, уровни, концентрации готового Продукта. Примером такого регулирования является система стабилизаций давления пара в греющей камере 1-го аппарата управляющая подачей пара в аппарат в зависимости от температуры пара или паро-жидкостной смеси в нем. Эта система регулирования, обеспечивающая постоянство температуры кипения в 1-м аппарате, поддерживает постоянной его производительность в условиях образования накипи. При этом производительность 2-го и последующих аппаратов снижается при накипеобразованиях, так как коэффициенты теплопередачи уменьшаются, а температурный напор этих аппаратов сохраняется неизменным. Такая САР при накинеобра-зовании 2-го аппарата не обеспечивает постоянной производительности установки. [c.198]

Сложение потерь. Общая потеря напора в трубопроводе (системе) равна сумме потерь в отдельных компонентах. Однако простое суммирование потерь допустимо лищь в том случае, если расстояние между местными сопротивлениями будет больще участка, необходимого для стабилизации потока после прохождения им каждого местного сопротивления. [c.31]

Небольшое количество неконденсирующихся паров. Если количество неконденсирующихся паров пренебрежимо мало, то для регулирования давления в колонне можно использовать целый ряд схем [Л. 15—17]. Эти схемы предусматривают регулирование величины и температурного напора поверхности теплообмена в конденсаторе или пропускание части паров в сборник. Наиболее простой метод стабилизации давления — регулирование расхода о.хлаждающей воды в конденсатор (рис. 14-6,г). Если давление и температура конденсата начинают падать (например, вследствие уменьшения температуры охлаждающей воды), то регулятор уменьшает расход воды до тех пор, пока не установится новое состояние равновесия при несколько более высокой температуре воды на выходе конденсатора. Эта система обладает достаточно высоким быстродействием (как и большинство схем регулирования теплообменников) и использует минимальное количество охлаждающей воды. Температура воды на вы.ходе конденсатора при этом близка к температуре конденсата. Так как образование накипи в трубах происходит более интенсивно при высо- [c.369]

Схема горелки типа ГПР показана на рис. 82. Общий вид автоматизированной горелки приведен па рис. 83. Воздух от вентилятора и топливо подводятся вдоль оси горелки. В узкой части малого диффузора происходит увеличение скорости потока воздуха, распыление топлива и частичное перемешивание его с воздухом. Принятые профили проточной части горелок позволяют значительно уменьшить потребный напор воздуха для распыливания топлива по сравнению с другими типами пневматических форсунок низкого давления. Уменьшение скорости потока смеси в диффузоре корпуса горелки способствует стабилизации воспламенения. Подача воздуха на горение регулируется рукояткой, стержень которой скользит по косому пазу в корпусе горелки, перемещая малый диффузор вдоль ее оси и изменяя величину кольцевой щели. Вследствие этого изменяется подача воздуха на горение крайнее переднее положение — мнимальпый расход воздуха, крайнее заднее — максимальный. При этом подача топлива изменяется пропорционально подаче воздуха на горение без воздействия на регулировочный топливный вентиль. [c.191]

Как показали опыты на пеоке № 1, увеличение потерь напора в трубе при заклинивании щелей до предела, соответствующего явлению стабилизации, обратно пропорционально скорости промывки щелей (рис. 35). [c.98]

Первые экспериментальные данные по теплоотдаче к жидкому металлу, текущему в круглых трубах, при малых числах Ре были получены в работах [1—6 . Уже в них отмечалась сложность подобного эксперимента, обусловленная наличием больп1их градиентов температуры по длине, что может приводить к ряду ошибок в определении температурного напора. С этим связаны весьма большой разброс экспериментальных точек по теплоотдаче и отклонение от их расчетных зависимостей, которые для жидкометаллических теплоносителей при малых скоростях течения должны были обладать высокой степенью надежности. Как впоследствии выяснилось, часть указанных результатов вызвана недостаточной чистотой металла, однако такое объяснение подходило далеко не для всех случаев. Ряд опытов, проведенных более тщательно [5, 7], подтвердил теоретические результаты. Были отмечены две возможные причины отклонения экспериментальных результатов от теоретических влияние продольных перетечек тепла и гравитационных сил. В работе [8] дан теоретический анализ влияния продольных перетечек тепла на процесс стабилизации и стабилизированное значение числа Ки при ламинарном течении. В условиях тепловой стабилизации продольные перетечки тепла повышают температуру потока по сравнению с рассчитанной по тепловому балансу (без учета перетечек). Если в условиях постоянного теплового потока по длине трубы определять среднемассовую температуру жидкости в сечении х из линейной зависимости (<вых—( расстояние от начала обогрева), то полу- [c.122]

Наличие скачка Дфпр противоречит физическому смыслу программы, но в то же время соответствует условию оптимума при сделанном ограничении. Из-за ограничения по скоростному напору первая ступень выводилась по излишне крутой траектории, и теперь надо быстро уменьшить угол ф р для второй ступени. Естественно, в процессе расчетов по выбору программы угла тангажа скачок сглаживается некоторой плавной переходной кривой (рис. 7.10), с тем чтобы ф р не превышало допустимого значения. Кстати, на основе тех же предпосылок построена и программа для трехступенчатой ракеты, траекторные параметры которой в качестве примера были приведены на рис. 7.8. Заметим заодно, что изломы в графике изменения угла тангажа воспринимаются автоматом стабилизации при исполнении программы как кратковременные возмущения, и если они не чрезмерны, система управления с ними легко справляется. [c.316]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...