Число поперечных рядов в пучке

Число поперечных рядов в пучке 41, 43, 60 Чистка теплообменника 340 [c.423]

При установлении расчетного коэффициента с , учитывающего число поперечных рядов, за единицу принята теплоотдача 20-рядного пучка. В котельных агрегатах многорядные пучки встречаются наиболее часто. Коэффициент теплоотдачи в них мало зависит от числа рядов, поэтому принятие для них = 1 во многих случаях освобождает расчетчика от учета этого коэффициента. [c.75]

Число рядов труб в конвективном пучке по ходу газов зависит от числа труб в ряду и длины их. Наивыгоднейшее число рядов определяют, исходя из требований в отношении веса, размеров и к. и. д. котла, а также тяги. С увеличением числа поперечных рядов при всех прочих равных условиях среднее тепловое напряжение поверхности нагрева пучка уменьшается, а его газовое сопротивление увеличивается. Но вместе с тем возрастает и к. п. д. котла за счет снижения потери тепла с уходящими газами. Поэтому в передвижных паровых котлах, характеризующихся ограниченными размерами и весом, а также простейшими тяговыми устройствами, наивыгоднейшее число поперечных рядов труб в нучке будет мри той -максимальной температуре уходящих газов, которая лежит в пределах минимально допустимого к. 1П. д. котла. Высота конвективного пучка при шахматном расположении труб будет меньше, чем лри коридорном. [c.193]

Таким образом, этот коэффициент в 1,115 раза больше, чем при движении по длинной диагонали. Следовательно, при треугольной разбивке и движении вдоль длинной диагонали число трубок по ходу потока в 1,732 раза меньше, чем при движении вдоль короткой диагонали, а живое сечение меньше в 1,155 раза. При ряде расчетов, например, гидродинамического сопротивления пучка в поперечном потоке, необходимо предварительно определить среднее число трубок в пучке по ходу потока (число поперечных рядов). Оно равно общему числу трубок, деленному на среднее число трубок в одном поперечном ряду. Если обозначим расстояние между осями крайних трубок поперечного к потоку ряда Di, а соответственный поперечный шаг [c.40]

Здесь d — наружный диаметр трубки нагревателя Sj — поперечный шаг S2 — диагональный шаг шахматного пучка z — число рядов труб в пучке Re — критерий Рейнольдса, характеризующий соотношение сил инерции и сил вязкости, [c.181]

Для случая поперечного обтекания пучков труб сопротивление зависит от расположения труб в пучке, числа рядов и величины Re. [c.22]

Было получено, что зависимость теплоотдачи от номера ряда в наклонных пучках аналогична зависимости в поперечных (т. е. при числах Рг 0,03 теплоотдача первого ряда несколько ниже, чем глубинных). В сравнении г, теоретической зависимостью Nu=/(Pe) (7.35) опытные данные [21—23] дают удовлетворительное согласование, опытная кривая [18] для г з=45° располагается несколько ниже и с другим наклоном — Nu Pe° . [c.161]

В третьем случае, т. е. при частичном углублении перегородки в пучок и при повороте в пределах последнего, число поперечно омываемых рядов труб принимается равным сумме числа рядов, захваченных перегородкой, и половины рядов труб, остающихся за кромкой перегородки. [c.28]

Кроме того, при осмотрах надо учитывать, что при поперечном обтекании шахматного пучка труб наибольшему износу подвергается второй ряд (в 2—3 раза больше, чем другие ряды) по следующим причинам. Газовый поток встречает трубы первого ряда, и они подвергаются износу определенным числом частичек золы (фиг. 3-22,а). На трубы [c.114]

Расчет поперечно-омываемых пучков ведется по выражению (7-259), Коэффициент сопротивления зависит от количества рядов по глубине пучка 22, расположения труб в пучке и числа Re. Скорость потока W определяется для сжатого сечения газохода. [c.513]

Здесь — коэффициент сопротивления поперечного пучка, зависящий от режима течения и характеристик пучка— шага в поперечном направлении S ], шага в продольном направлении (в направлении движения среды) Sj, числа рядов труб в пучке в направлении движения Z2 [c.216]

Расположение труб в калорифере — шахматное. D — наружный диаметр трубки s — ее толщина h, t и S — высота, шаг и толщина ленточно-спирального приварного оребрения Sj и. 2 — поперечный и продольный шаги труб в пучке L — длина оребренной части трубки г — число рядов труб по ходу воздуха п — общее число труб в пучке /, и /2 — площади сечений для прохода греющей среды и воздуха. [c.207]

За характерный размер принят наружный диаметр труб, за расчетную скорость — средняя скорость в узком поперечном сечении пучка. При числе рядов 1 < 10 и Ке = 10 10 число Нуссельта определяется по формуле [c.60]

При экранировании стен топочных камер горизонтально-водотрубных котлов типа Шухова—Берлина, Шухова и других секционных котлов фронтовые, задние и боковые экраны не могут включаться непосредственно в барабан котла или в циркуляционную схему котельного пучка как по конструктивным соображениям, так и по условиям надежности циркуляции и сепарации. Обычно при реконструкции котлов этих типов экраны снабжаются как нижними, так и верхними коллекторами, чем обеспечивается создание контуров, независимых от существующих циркуляционных контуров котельных пучков. При реконструкции вертикально-водотрубных котлов, имеющих в большинстве случаев поперечное к оси котла расположение барабанов, экранирование задних и фронтовых стен топки в ряде случаев может быть легко выполнено без верхних коллекторов, с непосредственным вводом в барабан всех труб фронтового и заднего экранов. В этих типах котлов только боковые экраны снабжаются обычно верхними и нижними коллекторами, что всегда обеспечивает этим экранам циркуляционный контур, независимый от существующих котельных пучков. Следует, однако, отметить, что в настоящее время все новые котлы среднего давления выпускаются нашими заводами в блочном изготовлении, т. е. все топочные экраны— фронтовые, задние и боковые изготовляются на заводе в виде отдельных законченных блоков— панелей, снабженных верхними и нижними коллекторами. Надежная работа циркуляционных контуров экранов обеспечивается соблюдением ряда условий и требований при их конструировании и выполнении. К числу таких основных условий относится достаточная для создания необходимой скорости циркуляции высота контура циркуляции, т. е. высота обогреваемых экранных и отводящих труб. При обычных схемах включения циркуляционного контура экрана непосредственно в ба- [c.115]

При числах Re<10 теплоотдача одиночных труб и трубных пучков практически одинакова. В общем случае теплоотдача зависит еще от компоновки пучка (шахматная или коридорная), от расстояния между трубами в продольном и поперечном направлениях, числа рядов и др. С уменьшением продольного и увеличением поперечного шага теплоотдача трубного пучка увеличивается. Условия омывания и характер распределения теплоотдачи для первых рядов шахматной и коридорной компоновок близки к ним в условиях омывания одиночного цилиндра. Однако в коридорных пучках после первого ряда лобовая часть трубок вследствие затенения их впереди стоящими омывается со значительно меньшей интенсивностью. В результате этого максимум теплоотдачи наблюдается не в лобовой точке, а в двух точках, отстоящих от лобовой точки цилиндра на / 50° (рис. 3-23) [Л. 1]. [c.187]

Рис. 13. 4. Графики попраючных коэффициентов на температуру (а), относительную длину труб (б), число поперечных рядов труб при омывании коридорных глндкотрубных пучков (в), число поперечных рядов труб при омывании шахматных гладкотрубных пучков (г) и на относительный шаг труб (д) при определении

И без того сложная гидродинамическая картина обтекания одиночного цилиндра (трубы) становится еще сложнее при обтекании пучка круглых труб. В этом случае влияние на число Нуссельта Nu оказывают схема расположения труб в пучке, поперечный шаг Zi, продольный шаг и число рядов труб г (рис. 28.3). Характеристиками пучка считают отно ительный поперечный шаг = и относительный продольный шаг lr,2 = li/d. [c.345]

Компоновочная схема ПТУ для вторичного использования теплоты дымовых газов представлена на рис. 9.16. Парогенератор выполнен из низкоуглеродистой стали и представляет собой прямотрубный теплообменник с поперечным течением дымовых газов в межтрубном пространстве. Данный парогенератор имеет следующие значения параметров наружный диаметр труб 0,015 м, поперечный шаг трубного пучка 0,03 м продольный — 0,0187 м число рядов в экономайзерной секции 11 в испарительной — 28 количество труб в этих секциях соответственно 27 и 28 коэффициенты теплопередачи 120 и 105 Вт/(м К) при площадях поверх-нос- [c.182]

Экспериментальная установка, па которой были произведены опыты по исследованию золового износа, представляет собой разомкнутую аэродинамическую трубу с запыленным потоком воздуха (рис. 2-2), аналогичную той, которая была использована для исследования загрязнения поверхности нагрева золой. Опыты по износу производились с пучками труб f=38 жлг шахматного и коридорного расположений с s,/d = S2/числом оборотов предварительно протарированного шнекового питателя, а измерялась путем взвешивания золы перед загрузкой ее в бункер. Скорость потока определялась по перепаду давления во входном лемнискатнсм раструбе и пересчитывалась на узкое сечение, проходящее вдоль осей поперечного ряда пучка. Проверка полей скорости и концентрации золы в набегающем потоке вблизи лучка труб показала вполне удовлетворительную их равномерность. [c.34]

Поперечное обтекание труб. При поперечном обтекании трубы жидкостью нормально к ее оси поток жидкости у лобовой части трубы раздваивается и затем на некотором расстоянии за трубой вновь замыкается. Со стороны части грубы, обращенной к потоку, начиная от лобовой образующей и до образующих, расположенных перпендикулярно вертикальному диаметру, проходящему через ось трубы, образуется пограничный слой, утолщающийся по мере удаления от лобовой кривой. По достижении верхних образующих этот слой разрушается. В кормовой части трубы образуется застойная область с пульсационным характером движения. Вследствие указанных обстоятельств в рассматриваемом случае интенсивность теплоотдачи по окрун<ности трубы неравномерна. При обтекании жидкостью не одиночной трубы, а пучка труб, условия передачи тепла трубам, лежащим в разных рядах, также не одинаковы. В этом случае интенсивность теплоотдачи зависит от порядка расположения труб в пучке, от расстояний между ними и от числа их рядов. Поэтому определение коэфи-циента а сводится к нахождению его среднего значения для труб всех рядов и по всему их периметру. [c.229]

Подсчёт коэфициентов теплоотдачи производится по номограммам, составленным ЦКТИ и помещённым в Нормах теплового расчёта котельного агрегата . На величину этих коэфициентов влияют скорость продуктов горения в газоходе, диаметр трубок, температура продуктов горения и ряд других факторов. В числе этих факторов следует отметить характер омывания поверхности нагрева продуктами горения омывание вдоль трубок, поперёк трубок, коридорное или шахматное расположение труб в пучке. Поперечное омывание труб продуктами горения даёт более высокий коэфициент теплоотдачи оприкосновением, чем продольное омывание при прочих одинаковых условиях. [c.31]

Предположим теперь, что объект А деформируется, т. е. различные точки его смещаются неодинаково, и снова сделаем две экспозиции на одну и ту же фотопластинку. После проявления осветим фотопластинку параллельным пучком и будем ее рассматривать, помещая глаз в первый порядок дифракции (а не в пучок, проходящий прямо) (рис. 97). Участки объекта, которые получили смещение, равное нечет-ному числу KDj2T T2, окажутся темными. Области же, получившие смещение, равное целому четному числу, кратному %D 2T T2, будут яркими. Контраст этих интерференционных полос будет максимален, т. е. равен 1. Рассмотренная схема очень проста, но из-за наличия щелевых диафрагм в ней невелика яркость. Для обнаружения очень малых поперечных смещений можно применить вспомогательный рассеиватель. В схеме рис. 93 помещают рядом с фотопластинкой Н мато- [c.100]

В СВЯЗИ С обсуледаемым вопросом нужно подчеркнуть, что экспериментальное определение С, производится в условиях, когда на пакет труб натекает однородный воздушный поток с естественной для аэродинамических труб турбулентностью в начале их рабочего участка. Действительные условия натекания могут оказаться иными. Интересным примером служат данные, полученные Пучковым (ВВМИУ им. Дзержинского) на модели корабельного котла. В топочном объеме этого котла организовано очень дющное завихрение протекающих газов. Конвективный пакет труб играет, соответственно, роль успокоительной решетки, погашающей вихри и измельчающей турбулентность натекающего потока. Неудивительно, что при таком положении интенсивность теплоотдачи оказалась, как показал опыт, убывающей от первого и до третьего поперечного ряда. Более глубоко расположенные ряды участвовали в теплопередаче уже обычным образом, поскольку предшествующие три ряда лишали поток первоначальной индивидуальности и оставался в действии механизм искусственного развития турбулентности, свойственный всяким многорядным пакетам труб. Приведенный пример указывает на то, что турбулентная структура натекающего на пакет потока способна существенно повлиять на интенсивность теплоотдачи, однако только при малом числе рядов в многорядных же пучках средняя величина а может всегда практически рассчитываться по данным норм. Поправки делаются только на неполноту омывания труб потоком. Под этим подразумевается неравномерность скоростей газов на разных участках поверхности нагрева, переменный угол атаки и т. п. Эти поправки, а также поправки на загрязнение труб, приводятся Б методе теплового расчета котельных агрегатов. [c.131]

Интересные гидравлические особенности наблюдаются в поперечно-омывае-мых пучках. На рис. 1.10 показана зависимость коэффициента сопротивления коридорного пучка от числа рядов. Как видно из графика, коэффициент сопротивления первого ряда выше коэффициента сопротивления одиночного цилиндра в 2.71 раза, что объясняется повышенными скоростями обтекания трубы. Для второго ряда характерно крайне низкое сопротивление — в 2.2 раза меньшее, чем у одиночного цилиндра. Второй ряд труб находится в тени первого ряда, он омывается низкотурбулизированной струей, и уровень скоростей в лобовой его части низок. В дальнейшем уровень турбулентности струи повышается, она расширяется сильнее, и уровень скоростей в приосевой лобовой части труб увеличивается, что приводит к росту гидравлического сопротивления. [c.17]

Пример 13-2. Определить коэффициент конвективной теплоотдачи от дымовых газов к стенкам труб а трубном пучке парового котла. Обтекание пучка газами — поперечное, расположение труб—шахматное. Наружный диаметр труб d = 83 мм. относительные шаги S /(i=I,3 Sa/d—1,4, число рядов труб в направлении потока 6. Температура газов перед пучком / = 700 "С и за пучком <2 = 500°С. Средняя скорость газов в узком сечении пучка w — 8 м1сек. Физические параметры для дымовых газов среднего состава следующие [при средней температуре /ср =-=0,5( 00-f-500j =600° С] v=. = 93,6-10- ж /сек [c.168]

В ор идорных пучках влияние поперечного и продольного шагов одинаково. В тесных пучках виутренние трубки сильно перегреваются и практически в теплоотдаче не участвуют. При малом поперечном шаге влияние его ощущается при всех значениях критерия Грасгофа, вследствие этого теплоотдача )уменьшается по сравнению с теплоотдачей одиночных труб. С увеличением числа рядов теплоотдача падает до 5—6-го ряда, а затем практически остается без изменения. Теплоотдача определяется по формуле (3-25). Обобщение опытных данных производится по уравнению (3-17), дополненному величинами, характеризующими компоновку пучка. [c.163]

R 2 = 2<з 2 Pilv i число Рейнольдса при поперечном обтекании, определяемое по наружному диаметру трубы dj, м W2 - среднерасходная скорость движения теплоносителя в межтрубном пространстве, м/с Рг2 = Ц2 Ср2/ 2 число Прандтля, в котором теплофизические свойства теплоносителя рассчитаны при средней температуре теплоносителя в межтрубном пространстве / 2, К с ,2 - удельная теплоемкость теплоносителя, Дж/(кгК) РГ2 = 5 /(с 2 d 2) модифицированное число Фруда S - шаг витков змеевика, м Г . 2 средняя температура на наружной стенке трубы змеевика, К /2 - длина канала межтрубного пространства, м m - число рядов труб по глубине потока 8 - угол наклона труб, измеренный по отношению к плоскости, нормальной к оси змеевика, ° (3 - угол между направлением потока и осью пучка, При вычислении [c.375]

Смотреть страницы где упоминается термин Число поперечных рядов в пучке : [c.82] [c.46] [c.73] [c.612] [c.41] [c.43] [c.60] [c.230] [c.168] [c.220] [c.61] [c.158] [c.301] [c.206] [c.206] [c.73] [c.301] [c.196] [c.167] [c.222] [c.229] [c.118] [c.224]

Теплообменные аппараты и конденсацонные усиройсва турбоустановок (1959) -- [ c.41 , c.43 , c.60 ]

ПОИСК

548 — Ряды

Пуйе

Пучок сил

Ряды чисел

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...