Нагрузка котла номинальная

W SO Нагрузка котла, номинальной [c.87]

Нагрузка котла номинальная 249 [c.281]

Нагрузка котла номинальная 270 [c.300]

Определение оптимального коэффициента избытка воздуха в топке (за первой ближайшей к топке поверхностью нагрева) проводится в продолжение опытов по выявлению оптимального положения факела в топке. При испытаниях по П и 1П категориям сложности оптимальный избыток воздуха определяется по газовому анализу при трех-четы-рех нагрузках котла (номинальной, минимальной на нижней границе регулировочного диапазона и промежуточной). [c.107]

Оптимальный избыток воздуха в камерной пылеугольной топке (за первой ближайшей к топке поверхностью нагрева) обычно определяют вслед за опытами по выявлению оптимального положения факела в топке при трех-четырех нагрузках котла (номинальной, нижней границе регу- [c.53]

При изменении нагрузки котла температура н. ст. я следовательно, тепловые потоки меняются незначительно. В то же время вносимая с топливом теплота линейно зависит от нагрузки. Потери при отклонении нагрузки D от номинальной (%) [c.40]

С учетом принципиальных отличий в конструкции экономайзера прямоточно-противоточного типа на киевском заводе Стройдормаш НИИСТом были проведены его теплотехнические испытания. Для выяснения роли обеих ступеней испытания проводились раздельно при работе прямоточной, противоточной и совместно обеих ступеней при номинальной и пониженной нагрузках котла ДКВ-4. При паропроизводительности котла порядка 5 т/ч, на которую был рассчитан экономайзер, испытания не проводили по причинам производственного характера. Они велись при начальной температуре исходной воды 20—22 и 8— 10 °С при различных количествах дымовых газов, что позволило выявить влияние этих факторов на показатели работы экономайзера [41]. Результаты раздельных испытаний прямоточной (I) и противоточной (II) ступеней и прямоточно-противоточной камеры экономайзера приведены в табл. IV-1. Установлено, что прямоточная ступень экономайзера позволяет при высоте насадки 1 м и скорости газов 2 м/с охладить дымовые газы до 50—70 °С и нагреть воду до 35—55 °С. Температура уходящих газов при этом выше, а температура нагретой воды ниже, чем в противоточном экономайзере при прочих равных условиях. Из анализа полученных данных видно, что теплопроизводитель-ность контактного экономайзера при включении обеих ступеней выше, чем только при противотоке и тем более при прямотоке. [c.96]

В схеме Пурги при повышении нагрузки количество твердых частиц в накопителе под циклоном увеличивается, а количество материала в топке уменьшается. Материал слоя пополняется из системы рециркуляции по необходимости. Когда нагрузка достигает 50% от номинальной, включается циркуляция частиц через внешний теплообменник путем открытия дроссельного клапана на накопителе. После этого нагрузка котла поднимается до 100% [19]. [c.297]

На котлах с циркуляционным кипящим слоем регулирование нагрузки осуществляется изменением подачи топлива и воздуха. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузке котла 50-100% остается постоянным. При уменьшении нагрузки процент вторичного воздуха уменьшается, а первичного растет. Чтобы обеспечить ожижение при паропроизводительности котла ниже 50% от номинальной, нижняя часть топки на многих котлах зауживается и предусматривается рециркуляция дымовых газов из нагнетательного патрубка дымососа в воздушный короб в количестве до 20% от общего расхода дымовых газов. Однако коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузках ниже 50% все равно возрастает, вероятно, из-за необходимости охлаждения слоя до температуры 850°С дополнительным избытком воздуха. [c.318]

Кривая 1 показывает изменение паропроизводительности комбинированного котла при включении воздухоподогревателя. При номинальной нагрузке через воздухоподогреватель пропускается 60% дымовых газов, а 40% газов проходит через вторую конвективную водогрейную шахту. При нагрузке 60% номинальной и ниже все дымовые газы пропускаются через воздухоподогреватель. Кривая 2 представляет изменение нагрузки по горячей воде при указанном выше режиме работы котла. Кривая 5 —изменение паровой нагрузки при полностью отключенном воздухоподогревателе, а кривая 4 — изменение водогрейной нагрузки при, этом же режиме. [c.151]

Нагрузка комбинированного котла, % номинальной 100 100 40—50 100 100 40-50 [c.168]

Нагрузка комбинированного котла, % номинальной 100 100 50—70 100 100 50—70 [c.169]

Нагрузка водогрейного котла, % номинальной 100 0 0 0 0 0 [c.170]

Выбор сечений соединительных трубопроводов и сопротивлений сепарационных устройств барабана и циклонов следует производить из условий обеспечения минимального понижения уровня воды в циклоне (ДЯ=250- 300 мм) при номинальной нагрузке котла. [c.127]

Определение присосов на конкретном котле производится в следующем порядке. Организуется газовый анализ в сечении перед или за пароперегревателем. На щит. управления выводят дифференциальный тягомер, измеряющий сопротивление воздухоподогревателя по воздушной стороне. Там же устанавливают микроманометр, измеряющий разрежение в нижней части топки. Котлу задается устойчивая постоянная нагрузка на уровне 80% номинального значения. Воздушный. режим устанавливается таким образом, чтобы коэффициент избытка воздуха был около 1,3 (повышенная подача воздуха позволяет избежать снижения нагрузки и появления химической неполноты сгорания во время работы котла после перестройки режима). Установив исходный режим, определяют RO2, фиксируют нагрузку котла и воздушное сопротивление воздухоподогревателя. Далее ключом дистанционного управления прикрывают заслонки перед дымососом до появления равного О кПм давления в нижней части топки. Поскольку повышение давления в топке несколько снижает расход организованного воздуха, одновременно с разгрузкой дымососа подгружают дутьевой вентилятор с таким расчетом, чтобы сопротивление воздухоподогревателя (а, следовательно, и расход воздуха) осталось на прежнем уровне. Практически для этого достаточно повысить давление воздуха перед воздухоподогревателем на величину ожидаемого изменения давления в топке. Установив режим, вновь измеряют RO2, подсчитывают избытки воздуха и по формуле (12-7) определяют присосы топки. Постоянство расхода топлива контролируется по одному из описанных в гл. 11 методов. Опыт показал, что при достаточном навыке обслуживающего персонала и налаженном газовом анализе длительность нахождения верхней части топки под небольшим избыточном давлением не превышала 5 мин. Наличие трех — пяти аппаратов ГХП-3 или аспираторов позволяло быстро набрать ряд проб и в дальнейшем провести анализы их независимо от режима работы котла. [c.345]

В условиях работы котельной, особенно при первоначальном пуске котлов, имеют место неоднократные нарушения тяги, доставляющие немало забот обслуживающему персоналу. При неустойчивой тяге невозможна работа автоматики котельной, так как нарушения тяги приводят к выключению подачи газа и требуют дежурства в котельной. В связи с этим большое значение имеет режим работы котельной количество включенных котлов и их нагрузка. При низкой нагрузке котла температура уходящих газов резко снижается, что приводит к плохому прогреву дымовой трубы и ухудшению естественной тяги. Поэтому в случае необходимости снижения нагрузки котельной целесообразнее иметь в работе один котел с номинальной нагрузкой, чем два или три с пониженной. [c.138]

Примечание. Количество блоков учитывает возможность работы котла при нагрузке 150% номинальной. [c.113]

Проведение растопки котла с повышением на нем нагрузки до номинальных параметров пара или горячей воды является одним из ответственных процессов в эксплуатации котла, от качества выполнения которого во многом зависят надежность и экономичность его дальнейшей работы. [c.86]

Нормы присосов даны в процентах теоретически необходимого количества воздуха для номинальной нагрузки котлов. [c.233]

Результаты испытания ЦКТИ опытного котла ДКВр-10-39-440 с топкой системы Померанцева (рис. 1-18) при сжигании древесных отходов с влажностью = 46 59% показали, что котел обеспечивает паровую нагрузку до 3,1 кг сек при расчетных параметрах пара циркуляция при различных нагрузках оказалась вполне надежной. Потери теила с уходящими газами находились в пределах от 10,8 до 15% (в зависимости от нагрузки котла). Коэффициент полезного действия (брутто) котла получен равным 78%. При номинальной наропроизводрхтельпости сопротивление газового тракта котла составляет 78 дан/м" (ниже расчетного значения 110 дан1м ), а сопротивление воздушного тракта 264 дан м (выше расчетного). [c.39]

В течение двух суток непрерывно продуваются все пробоотборные точки. В этот же период, при номинальной нагрузке котла и полностью открытом вентиле на байпасе к регулирующему органу линии непрерывной продувки, устанавливается отсутствие периодических захватов вместе с котловой водой пузырей пара. При конструктивно правильном оформлении устройств для отвода котловой воды из барабана колебания ее солесодер-жания в последовательно отбираемых пробах по анализу не должны превышать 5%. Если такая стабильность качества котловой воды не достигается, котел должен быть остановлен и в результате вторичного осмотра должны быть найдены и устранены источники искажения данных анализа. [c.175]

После плотного закрытия задвижек 7 и открытия задвижек 8 котел включается на циркуляцию в прямую и обратную магистрали тепловой сети. Характеристика работы такого модернизированного комбинированного котла при сжигании мазута показана на рис. 6.4. При общей теплопроизводительнос-ти котла 35 Гкал/ч максимальная производительность парового контура (кривая 1) составляет свыше 26 т/ч, при нагрузке 60% номинальной выдачи пара она снижается до [c.104]

D=35 т/ч. При выключенном в озд у хоподогр евател е м акси м а л ь-ная паропроизводительность котла составляет на холодном воздухе D = =25 т/ч. Характеристики работы комбинированного котла ПТВМ-ЗО-М с воздухоподогревателем приведены на рис. 6.9. Как видно из приведенной характеристики (кривые 5 и б), регулировкой шиберами можно обеспечить постоянную паровую нагрузку котла около 25 т/ч в пределах уменьшения общей суммарной нагрузки агрегата до 55% номинальной. Кривая 8 показывает изменение водогрейной нагрузки при работе котла с включенным воздухоподогревателем. При номинальной нагрузке теплопроизводительность водогрейной части котла составляет менее 15 Гкал/ч, а при снижении нагрузки [c.111]

Максимальная паропроизводи-тельность агрегата составляет 57 т/ч при номинальной нагрузке (кривая 1), пропуске 60% дымовых газов через вторую конвективную шахту и пропуске остальных 40% дымовых газов через первую конвективную шахту водогрейная нагрузка агрегата при этом режиме составляет около 24 Гкал/ч. При уменьшении общей нагрузки агрегата ниже 60% номинальной все дымовые газы пропускаются через вторую конвективную шахту, и кривая 1 показывает изменение при этом паровой нагрузки агрегата. Кривая 2 представляет изменение паровой нагрузки котла при условии пропуска всех дымовых газов через первую конвективную шахту. Из графиков видно, что, регулируя шиберами перепуск газов через вторую конвективную шахту, можно обеспечить поддержание постоянной паровой нагрузки котла в размере около 45 т/ч в пределах изменения общей нагрузки от 100 до 60%. При общей нагрузке 60% номинальной котел выдает горячей воды в количестве 2,9 Гкал/ч. При общей нагрузке 30% номинальной ко- [c.116]

При работе в комбинированном режиме и поддержании постоянной паровой нагрузки в пределах 45 т/ч, т. е. при снижении общей нагрузки до 60% номинальной, средняя температура уходящих газов при сжигании мазута составляет около 200°С при дальнейшем снижении нагрузки она уменьшается и составляет при суммарной нагрузке 30% номинальной около 140°С. Указанный вариант комбинированного котла может выполняться (как это показано на рис. 6.12) с циклонным предтопком, обеспечивающим двухступенчатое сжигание газа и мазута. На котел устанавливается один такой предтопок с внутренним диаметром 2000 мм и длиной не менее 2600 мм. Стенки, закрытые хромомагнезитовой или карборундовой обмазкой по ошипованным трубам, охлаждаются питательной водой, поступающей затем в нижний коллектор водяного экономайзера. [c.117]

Сопоставляя характеристику разработанного варианта комбинированного котла КВ-ГМ-50 с требованиями и техническими условиями, составленными институтом Тепло-электропроект для комбинированных котлов, придназначенных для применения в пусковых котельных элекростанций, видно, что этот вариант во многом удовлетворяет упомянутым требованиям и условиям (см. 6.2). Максимальная паропроизводительность по техническим условиям должна составлять 65 т/ч, в разработанном варианте она составляет 57 т/ч при форсировке котла до 55 Гкал/ч паропроизводительность может быть доведена примерно до 65 т/ч. При нагрузке 507о паропроизводительность должна составлять 48 т/ч, нагрузка по горячей воде 3 Гкал/ч. По расчетным данным разработанный вариант при нагрузке 60% обеспечивает паровую нагрузку 46 т/ч и по горячей воде 2,9 Гкал/ч. То же самое касается и нагрузки 30% номинальной по техническим условиям в этом режиме требуется паровая нагрузка 26 т/ч и по горячей во- [c.117]

Вариант комбинированного котла с установкой предтопка предварительной газификации топлива требует следующих изменений вместо трех горелок с ротационными форсунками в этом случае может быть применен один цилиндрический предтопок внутренним диаметром 2,5 м с общей длиной камеры около 4,0 м. В данном варианте охлаждение стенок предтопка целесообразно осуществлять питательной водой. При подаче в предтопок питательной воды с температурой 100°С на выходе из предтопка вода подогревается на 56° С при максимальной паровой нагрузке и на 36°С при нагрузке 30% номинальной. Такой подогрев воды обеспечивается при ошипованных охлаждающих трубах с покрытием их корундовой массой толщиной 25 мм. В результате такого предварительного подогрева воды размеры водяного экономайзера значительно уменьшаются по сравнению с описанным выше котлом. После пароперегревателя устанавливается лишь один пакет водяного экономайзера площадью поверхности нагрева 432 м , и даже после такого экономайзера парообразование воды на выходе из него составляет 10—12%. Ниже водяного экономайзера устанавливается трубча- [c.124]

На рис. 6.18 приведена характеристика работы комбинированного котла. За счет уменьшения светимости топлива теплообмен в топочной камере несколько ухудшается, максимальная паропроизводитель-ность уменьшается н не превышает 98 т/ч. Постоянная паровая нагрузка, которая может поддерживаться при изменении общей нагрузки котла от 100 до 55%, составляет около 75 т/ч. Водогрейная нагрузка при этом может изменяться от 65 до 8,0 Гкал/ч. Однако при таком варианте из-за недостаточно развитого водяного экономайзера температура уходящих газов несколько возрастает и при нагрузке 60% номинальной и пропуске всех дымовых газов через вторую конвективную шахту достигает 250°С, что является существенным недостатком этого варианта. Вероятно, более целесообразным при установке всякого рода предтопков с предварительной газификацией топлива является применение охлаждения стенок этих нредтопков не питательной водой, а [c.125]

Из указанной характеристики видно, что при работе на газе максимально возможная паропроизво-дительность котла при номинальной нагрузке достигает 156 т/ч при включенном воздухоподогревателе и 128 т/ч — при выключенном. При работе на.мазуте паровая нагрузка соответственно повышается и составляет 173 т/ч с воздухоподогревателем и 140 т/ч без него. На основании этих данных для работы на мазуте в табл. 6.4 приведено расчетное распределение нагрузок по виду теплоносителя при различных суммарных нагрузках котла. [c.151]

На рис. 6.24 представлена характеристика работы такого комбинированного котла. Кривая 1 соответствует паропроизводительности при пропуске через паровую шахту при номинальной нагрузке 60% всех дымовых газов. При нагрузке ниже 60% номинальной водогрейная шахта полностью отключается, и все дымовые газы пропускаются через паровую конвективную шахту. Кривая 2 показывает изменение при этом режиме водогрейной нагрузки. Как видно из характеристик, такое регулирование обеспечивает при нагрузке 40% номинальной получение ПО т/ч пара при водогрейной нагрузке не выше 5 Гкал/ч. Кривая 3 показывает изменение паровой нагрузки при полном отключении паровой конвективной шахты и пропуске всех дымовых газов через водогрейную конвективную шахту. Кривая 5 соответствует изменению нагрузки по горячей воде при таком режиме работы комбинированного котла. Кривые 4 vi 6 иллюстрируют изменение паровой и водогрейной нагрузок при дополнительном включении паровой конвективности шахты. [c.154]

На рис. 6.26 представлена характеристика работы такого комбинированного котла. Кривая 1 отвечает изменению паропроизводи-тельности при включенной в работу паровой конвективной шахте, причем при номинальной нагрузке 60% дымовых газов направляется через эту шахту, а остальные 40% дымовых газов—через водогрейную конвективную шахту. При уменьшении нагрузки количество дымо вых газов, проходящих через паровую шахту, сохраняется неизменным, а количество газов, проходящих через конвективную водогрейную шахту, при этом сокращается, и при нагрузке 60% номинальной конвективная водогрейная шахта полностью отключается. Кривая 2 представляет изменение нагрузки по горячей воде при таком режиме работы. Максимальная паровая нагрузка при номинальной составляет 212 т/ч, нагрузка по горячей воде при 100%-ной нагрузке при таком режиме — 45Гкал/ч. Кривые <3 и [c.155]

Для гарантированного удаления накопившихся в топке газов необходимо произвести шестй-семикратный обмен имеющегося в ней воздуха. С указанной целью включаются дымосос и вентилятор и при обычном разрежении (по прибору, включенному вверху топки) устанавливается расход воздуха на уровне около 25% номинального. В условиях эксплуатации этого можно достигнуть, нагружая дымосос на 35—407о потребляемой им при максимальной нагрузке котла мощности. Следует особо оговориться, что на крупных котлах с плотными топками вентиляция не может быть проведена без одновременного пуска и нагружения вентилятора. Продолжительность вентиляции т и ее интенсивность удобнее всего выразить через тепловое напряжение топочной камеры BQljV. Известно, что в процессе горения на 1 ООО кал приходится примерно 1,2 воздуха в пересчете на нормальные условия. Следовательно, в течение 1 ч в каждом кубическом метре объема топки обменивается воздуха [c.41]

Другим методом управления нагрузкой котла является количественное регулирование. Номинальную нагрузку котел несет на всех форсунках при полном давлении мазута. Снижая давление, уменьшают паросъем на величину, соответствующую производительности одной или двух форсунок, и затем отключают эти форсунки, одновременно повышая давление до исходного (рис- 6-11). Точно так же, т. е. ступеньками должна регулироваться подача воздуха. Конструкция горелок в этом случае существенно усложняется, та как требуется индивидуальное дистанционное отключение их с плотной отсечкой воздуха и защитой форсунки от перегрева. Стоимость указанных устройств достаточно велика, а обслуживание и [c.177]

Испытания проводятся в нормальных эксплуатационных условиях при установившемся тепловом режиме котла. Тепловые режимы на каждой нагрузке (минимальной, номинальной и максимально ) поддерживаются персоналом котельной под наблюдением бригады наладочной организации. Схема основных измерений при испытаниях парового котла ДКВР, оборудованного смесительными горелками, может быть принята в соответствии с рис. 63. При других видах горелок эта схема существенно не изменится, хотя режимная карта работы котла будет несколько иной. [c.200]

Оптимальные значения указанных величин в условиях эксплуатируемой котельной должны уточняться -при наладочных испытаниях с учетом особенностей топлива (выход летучих, приведенные зольность и влажность, гранулометрический состав, спекаемость и т. п.) и характера нагрузки. По результатам испытаний составляют режимные карты и инструкции. При этом должно быть учтено, что топочное устройство, спроектированное с оптимальным к. п. д. для номинальной нагрузки котло-агрегата, работает при низкой нагрузке с перерасходом топлива из-за чрезмерно больших избытков воздуха. Для котлоагрегатов небольшой производительности это обстоятельство особенно важно логому, что эти агрегаты часто и длительно эксплуатируются с низким коэффициентом использования. Однако не должна допускаться длительная чрезмерная форсировка тоеочного устройства, вызывающая перерасход топлива из-за ро- ста шотерь. [c.47]

Основными мероприятиями по повышению к. п. д. котлоагрегатов являются экономичная нагрузка котло-агрегата (см. гл. 7) поддержание оптимального коэффициента избытка воздуха в топке снижение присосов воздуха в котлоагрегате поддержание номинального давления в барабане котла и наиболее экономичной температуры питательной воды обеспечение безнакипного режима котлоагрегата поддержание чистоты наружных поверхностей нагрева устройство и увеличение хвостовых поверхностей нагрева. [c.82]

Отклонение нагрузки котла в сторону уменьшения от номинальной на 10 /о изменяет потерю тепла в окружаюшую среду (для котла )=10 т/ч). . . . Отклонение нагрузки котлоагрегата в сторону увеличения от номинальной на ЮУо увеличивает потерю тепла [c.114]

Расчетный сухой остаток котловой воды для котлов типов ДКВР, ДКВ и КРШ с учетом нагрузки котлов до 150% номинальной [Л. 4J [c.157]

Испытания обычно проводятся при следующих нагрузках котла 50, 70, 90 и 100% номинальной производительности. Согласно ГОСТ 3619-47 н0минальн0й (или максимально длительной) производительностью называют наибольшую производительность, которую может обеспечивать котельная установка в течение длительной эксплуатации без расстройства режима работы и при соблюдении заданных технологических параметров пара и питательной воды. [c.254]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...