Напряжения максимальные в упругопластической области

Приведенные выше данные о коэффициентах концентрации деформаций и напряжений можно использовать для приближенной оценки кинетики полей деформаций в зонах концентрации при статическом и циклическом нагружении [7], Теоретические коэффициенты концентрации в упругой области щ, коэффициенты концентрации деформаций Ке и напряжений Кд в упругопластической области в уравнениях (57)—(64) характеризуются отношениями интенсивностей максимальных местных деформаций или напряжений к интенсивности номинальных деформаций и напряжений. Для других точек в зонах концентрации интенсивности местных деформа- [c.33]

Коэффициенты концентрации в упругопластической области определяют как отношения максимальных местных напряжений или деформаций к номинальным — [c.92]

Повышение эксплуатационных нагрузок и снижение запасов прочности приводят к тому, что расчеты прочности и надежности по критериям сопротивления длительному и циклическому разрушению должны осуществляться не только в напряжениях, как это традиционно имело место, а в деформациях. Это связано с тем, что в неупругой области небольшим изменениям номинальных напряжений соответствуют еще меньшие изменения максимальных напряжений в перенапрягаемых зонах и существенные изменения местных деформаций. Поэтому для случаев однократного и малоциклового нагружения в упругопластической области необходима разработка методов кинетики местных дефор.маций и деформационных критериев разрушения. [c.69]

Для материалов с незначительным упрочнением в упругопластической области коэффициент концентрации деформаций в первом приближении, идущем в запас прочности, может быть установлен на основании (42) с учетом того, что максимальные напряжения в зоне концентрации От = 1. Тогда с использованием (45) при 1/ао [c.32]

Рассматриваемое явление в рамках упругопластической модели по-иному трактуется в [8]. Предполагается, что реакция образца на однократное ударно-волновое нагружение может быть смоделирована ансамблем большого числа N одномерных упругопластических материальных элементов, для каждого из которых сдвиговое напряжение имеет свое значение. Таким образом, после того как в материале при первичном сжатии достигается равновесное состоя-ниё, в нем устанавливается распределение сдвиговых напряжений. Их максимальная- величина ие превышает предельного значения Тшах- Поскольку В СОСТОЯНИИ первичного ударного сжатия не для всех материальных элементов сдвиговое напряжение т = Ттах и для каждого элемента т имеет свое значение, в волне разгрузки будут наблюдаться различные уровни продольных напряжений. Вследствие этого в волне разрежения не появляется резкого перехода из упругой области в пластическую область деформации. [c.181]

При требуемых величинах ресурса в десятки тысяч полетов условия работы дисков ГТД отвечают области малоциклового нагружения и характеризуются, в основном, регулярно повторяющимся от полета к полету воздействием на диски нагрузок в виде полетного цикла нагружения (ПЦН). Каждый ПЦН представляет собой сложный блок сочетающихся, накладывающихся друг на друга и изменяющихся во время полета силовых, температурных и вибрационных нагрузок. Диски современных ГТД проектируются с запасами прочности, при которых в процессе эксплуатации в их наиболее напряженных местах может происходить повторное упругопластическое деформирование их материала, а в зонах максимальных напряжений материал дисков может работать за пределами упругости. В этих местах с ростом наработки идет накопление повреждений материала, отвечающих области малоцикловой усталости (МЦУ). [c.38]

Области упругопластического и упругого деформирования матрицы на сдвиг. Как и при анализе распределения напряжений при чисто упругом деформировании компонентов, примем сначала условие (13) разд. 3, согласно которому 7о1 = Мо/й (0) (10) разд. 2, и рассмотрим распределение напряжений по длине и периметру разрушившегося волокна. В области, прилегающей к месту разрушения, сдвиговые деформации максимальны и матрица деформируется пластически. [c.66]

Дальнейшие уточнения коэффициентов концентрации осуществлялись путем введения в уравнения (41) поправочных функций и постоянных множителей, определяемых по диаграмм деформирования, а также на базе допущений о равенстве энергий деформаций в зоне концентрация для стадии упругого и упругопластического деформирования. Наибольшее распространение в расчетах максимальных местных напряжений и деформаций получили [2, 3, 7, 9, 11, 16, 2 ) формулы Нейбера и Хардрата—Омана. Анализ этих формул проведен в работах [2, 7, 16, 21 ]. Эти формулы позволяют определить коэффициенты концентрации напряжений Kq и деформаций Ке в упругопластической области по известным значениям коэффициента концентрации напряжений в упругой области [c.22]

Цилиндрическая оболочка под давлением, жестко закрепленная по краю. Этот пример рассмотрен в работе [6] с применением метода упругих решений и приведен в работе [7], Получающаяся по упругому расчету максимальная интенсивность напряжений в заделке возникает на внутренней поверхности оболочки и равна а, = sfbpRjh, что вдвое больше интенсивности напряжений в гладкой части оболочки вдали от заделки. Поэтому текучесть начинается в заделке при давлении = Ojh/Ry/J. Для упрощения выкладок и облегчения решения принимается, что интегральные функции пластичности 1, h, h в пределах упругопластической области не меняются и сохраняют свое минимальное значение. В результате получено, что пластические деформащ1и появляются в заделке при р > (4/7) Pj, что почти вдвое ниже условия, определяемого по действительным напряжениям в заделке. [c.211]

Таким образом, контролирование состояния откоса в процессе численного расчета позволяет определить момент потери устойчивости откоса и выявить соответствуюш,ие ему зоны образования треш,ин и развития областей пластических деформаций грунта в массиве откоса. Разработанный программный комплекс Slope автоматизирует процесс анализа устойчивости откоса, исключает априорное, опытное назначение максимального числа итераций. Использование численного метода - МКЭ дает возможность определить НДС массива грунта откоса в упругопластической постановке задачи и непосредственно основываться на выводах теории прочности грунта при определении предельных значений напряжений в КЭ. [c.16]

Пластическая деформация появляется только в прокладке, в частности в области между двумя кольцевыми пазами. Максимальные деформации в этой области значительно занижаются при расчетах по модели жесткого кольца в тех случаях, когда необходимо знание действительных напряжений (например, для оценки усталостной проч юсти прокладки), можно вместо полного упругопластического анализа фланцевого соединения пять исподьзовать схему жесткого кольца, [c.53]

При превышении контактными напряжениями этих значений в зоне действия максимальных контактных напряжений образуется замкнутая пластическая область, окруженная материалом, находящимся в упругом состоянии. На рис. 5.23 показано распределение напряжений при вдавливании с различными на-фузками жесткого шара в идеальный упругопластический материал [28]. Решение проводилось методом конечных элементов. Эпюры давлений и пластические области (заштрихованные) получены при различных отношениях нафузки Р на шаровой индентор к усилию Ру, при превышении которого начинается пластическое течение. По мере увеличения значения Р Ру эпюра давлений от эллиптической формы переходит в более плоскую. [c.352]

При этом предполагается, что в зонах концентрации напряжений, где, как правило, происходят малоцикловые разрушения, накапливаются в основном усталостные повреждения в результате действия знакопеременных упругопластических деформаций. Вместе с тем в эксплуатационных условиях в результате работы конструкции на нестационарных режимах, в том числе при наличии перегрузок, возможно накопление односторонних деформаций, определяювцих степень квазистатического повреждения и влияю-ш их на достижение предельных состояний по разрушению. Для обоснования методологии учета накопления конструкцией (наряду с усталостными) квазистатических повреждений по результатам тензометрических измерений требуется решение прежде всего вопросов расшифровки показаний датчиков с целью воспроизведения истории нагруженности в максимально напряженных местах конструкции и оценки малоциклового повреждения для эксплуатационного контроля по состоянию. Малоцикловое повреждение может в общем случае оцениваться по результатам измерений, выполненных обычными тензорезисторами, но с расширенным диапазоном регистрируемых деформаций (до величин порядка нескольких процентов), характерных для малоцикловой области нагружений. Исследование [20] выполнялось в Московском инженерно-строительном институте и Институте машиноведения на базе разработанных в лаборатории автоматизации экспериментальных исследований МИСИ специальных малобазных тен-зорезисторов больших циклических деформаций. Аппаратура и методика эксперимента подробно описаны в [229]. На серийной испытательной установке УМЭ-10Т с тензометрическим измерением усилий и деформаций, а также крупномасштабным диаграммным прибором осуществлялось циклическое нагружение цилиндрических гладких образцов по заданному и, в частности, нестационарному режиму. Одновременно соответствующей автоматической аппаратурой производилась регистрация истории нагружения с помощью цепочек малобазных тензорезисторов, наклеенных на испытываемый образец. Сопоставление показаний тензорезисторов с действительной историей нагружения и деформирования образца, регистрировавшихся соответствующими системами испытательной установки УМЭ-10Т, давало возможность определить метрологические характеристики датчиков и особенности их повреждения в условиях малоциклового нагружения за пределами упругости. Наиболее существенными особенностями работы тензорезисторов в условиях малоциклового нагружения оказываются изменение коэффициента тензочувствительности при высоких уровнях исходной деформации и в процессе набора циклов нагружения, уход нуля тензорезисторов и их разрушение через определенное для каждого уровня размаха деформаций число циклов. [c.266]

В соответствии с изложенной схемой величина максимальных разрушающих напряжений определяется по откорректированной разности максимальной и минимальной скоростей свободной поверхности следуюш,ими соотношениями а) для случая упругого поведения материала в области отрицательных напряжений (Тр = PofloAt) б) для случая упругого нагружения от-кольным импульсом и пластической разгрузки в области отрицательных напряжений Стр= /р роДоА . В случае упругопластического поведения материала как в области отрицательных давлений при разгрузке, так и при нагрузке откольным импульсом необходимо построение по рис. 107, в. [c.221]

Предположим, что материал перфорированной пластины является идеально упругопластическим, подчиняющимся условию Треска-Сен-Вечана, согласно которому максимальное касательное напряжение в каждой точке тела не превышает предела текучести на сдвиг г, (2г, = а,, где а, - предел текучести на растяжение). Из упругого решения задачи о растяжении перфорированной пластины известно, что максимальные напряжения Оу имеют место в точках / = X + m oi + исог (/и, и = О, 1, 2,...) При некоторой нагрузке здесь будут возникать области пластических деформаций. [c.129]

Область прокладки. Некоторые замечания о распределении напряжений в области прокладки бйли сделаны выше. Ясно, что модель жесткого кольца не дает возможности оценить усталостную прочность слоя прокладки. Использование упругих конечных элементов, хотя и дает в целом более высокий уровень напряжений (рис. 29), чем использование упругопластических элементов, тем не менее в силу локального характера пластических деформаций может служить рсдовой для исследования малоцикловой усталости в соответствии с рекомендацией норм ASME, разд. III. В случае модели жесткого кольца оценку локальных максимальных нз пряжений можно получить, исходя из предположения, что контакт между верхним и нижним фланцами происходит по линии, и используя хорошо известные формулы для распре- [c.46]

Если прижимающая кулачки сила будет больше значений, вычисленных по (13), то в областях контурной площадки касания, где рс будут больше значений, определяемых условием (35) гл. 1, возникнут упругопластические деформации. При достижении максимальными контурными давлениями значений, соответствующих условию (37) гл. 1, в местах действия этих напряжений в зонах фактического касания появляются пластические деформации. При этом на одной части контурной ыощади, где действующие нормальные напряжения будут меньше значении, определяемых из (35) гл. 1, в зонах фактического касания микронеровиостей будут упругие деформации. Там, где величина контурных давлений [c.120]

Линии уровня максимального касательного напряжения п есть дуги окружности, упирающиеся в границы участка контакта, как показано на рис. 2.7(а). Принимая среднее давление внедрения в случае тупого клина равным 5.1к, находим, что п имеет значение к вдоль дуги окружности радиуса 1.6с. Если эту дугу взять в качестве первого приближения к упругопластической границе, то получим, что пластическая зона простирается на глубину 2.9а под точкой начального крнтакта клина с полупространством. Это существенно глубже залегания границ областей пластического формоизменения, показанных на рис. 6.2— 6.5. Другой простой способ определения положения упругопластической границы описан в 6.3. [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...