Скорость резания, допустимая при фрезеровании

Скорость резания, допустимая при фрезеровании [c.20]

Максимально допустимая скорость резания V при торцовом фрезеровании стеклопластиков алмазными фрезами [c.104]

Скоростное резание - срезание припуска с максимально допустимой скоростью резания, достигающей при точении и фрезеровании 20 м/с, при шлифовании - 60. .. 100 м/с. [c.42]

Анализ влияния отдельных факторов на допустимую скорость резания при фрезеровании разрешает сделать следующие общие выводы. При увеличении диаметра допустимая скорость резания должна возрастать, но значительно меньше, чем растет диаметр фрезы. Производительность при фрезеровании подсчитывается по формуле [c.86]

Реальные стойкости Т, соответствующие допустимым скоростям резания метчиками и плашками, больше экономических стойкостей Гзк, подсчитанных по указанному выше уравнению (стр. 7ы), и при назначении режимов резьбонарезания не определяются заранее, как это имеет место при точении, сверлении или фрезеровании, а определяются как расчётные следствия по формулам, приведённым в табл. 97, для вычисления по ним скорости резания. [c.119]

Режим резания выбирают в зависимости от материала обрабатываемой заготовки, типа фрезы, материала инструмента и других условий обработки. Средние периоды стойкости фрез, допустимые радиальные биения зубьев фрез, рекомендуемые подачи при фрезеровании даны в табл. 13-19. Коэффициенты для определения скорости резания, рекомендуемые скорости резания представлены в табл. 20 - 25. [c.491]

Допустимая величина износа фрез, превышение которой приводит к катастрофическому нарастанию износа, также зависит от применяемой СОЖ. При фрезеровании всухую (и = 98 м/мин) средняя величина допустимого износа фрез по уголкам не превышает 0,3 мм (часто разрушение начиналось и при износе 0,25 мм), а с водными СОЖ она составляла 0,35—0,4 мм. С применением масляных СОЖ ф)резы сохраняют режущие свойства при износе по главной задней грани, равном 0,4—0,5 мм, а при СОЖ МР-4—0,8—0,9 мм. С повышением скорости резания до 154 м/мин допустимая величина износа уменьшается при работе со всеми СОЖ. Износ, соответствующий окончанию периода приработки, при резании с водными СОЖ в 1,5—2 раза выше, чем при работе с маслами, причем с увеличением скорости резания он уменьшается. [c.122]

Допустимая скорость резания при фрезеровании зависит также от жесткости системы станок — фреза — зажимное приспособление-деталь. В гл. XXV приводились рекомендации по увеличению жесткости станка. [c.455]

Максимально допустимая скорость резания алмазными торцовыми фрезами ограничивается ухудшением качества обработанной поверхности под действием высоких температур, возникающих в зоне резания. Значения допустимых скоростей резания при торцовом фрезеровании стеклопластиков алмазными фрезами приведены в табл. 39. [c.103]

Раздел Резание металлов содержит сведения о процессе резания металлов, явлениях, возникающих в этом процессе, и классификации чистоты обработанных поверхностей. В этом разделе приведены необходимые справочные данные, формулы и таблицы для определения режимов резания, скорости резания, подачи, глубины резания, числа проходов при точении, строгании, сверлении, зенкеровании, развёртывании, фрезеровании, зубофрезеровании, резьбонарезании, протягивании, шлифовании и отделочной обработки (доводка брусками, притирка, отделка колеблющимися брусками). Эти материалы включают также режимы резания при скоростном точении и фрезеровании. В разделе приведены также необходимые формулы и справочные данные для определения усилий крутящих моментов, мощностей и основного технологического времени при указанных способах резания металлов. Для основных типов режущих инструментов приводятся допустимые величины износа. В конце раздела даны основы методики расчёта режимов резания металлов. [c.8]

Расчет допустимых скоростей резания при зенкеровании ведется так же, как при сверлении и фрезеровании. Расчетные формулы для зенкерования отверстий в чугунных и стальных деталях приведены в табл. П1.7. Следует отметить, что обработка зенкерованием более производительна, чем рассверливание отверстий, благодаря наличию у зенкера трех или четырех режущих кромок. Однако затраты мощности в единицу времени при этом также возрастают. [c.43]

Наружный диаметр фрезы D (рис. 138) является весьма важным элементом, определяющим производительность и экономичность фрезерования. Как указывалось в гл. XVI с увеличением диаметра В допустимая скорость резания V повышается. Однако при этом возрастает стоимость фрез, увеличиваются крутящие моменты и потребная мощность, удлиняется путь врезания фрезы, требуются более крупные станки. [c.223]

В Кб. Высокие износостойкость и допустимая скорость резания (не менее чем сплавов ВК2 и ВК4). Прочность и сопротивляемость ударам, вибрациям и выкрашиванию выше, чем сплавов ВК2 и ВКЗМ. Черновое точение при непрерывном резании чистовое и полу-чистовое точение при прерывистом резании, нарезании резьбы, получистовое и чистовое фрезерование сплошных поверхностей, рассверливание и растачивание предварительно обработанных отверстий, чистовое зенкерование чугуна, цветных сплавов и неметаллических материалов. Для быстроизнаши-вающихся деталей машин, Приспособлений и инструмента (сопла, центра и т. д.), работающих на износ. Правка шлифовальных кругов. [c.113]

Т15К6. Износостойкость и допустимая скорость резания ниже, чем сплава Т30К4, при больших прочности и сопротивляемости ударам, вибрациям и выкрашиванию. Черног вое и получистовое точение при непрерывном резании, чистовое точение при прерывистом резании нарезание резьбы получистовое и чистовое фрезерование чистовое зенке- [c.113]

Сплав Т14К8. Прочность и сопротивляемость ударам, вибрациям и выкрашиванию выше, чем сплава Т15К6, при меньших износостойкости и допустимой скорости резания. Черновое точение при неравномерном сечении среза и непрерывном резании, получи-стовое и чистовое точение при прерывистом резании черновое фрезерование сплошных поверхностей рассверливание литых и кованых отверстий черновое зенкерование и другие подобные виды обработки углеродистых и легированных сталей. [c.114]

Сплав Т5КЮ. Прочность и сопротивляемость ударам, вибрациям и выкрашиванию выше, чем сплава Т14К8, при меньших износостойкости и допустимой скорости резания. Чистовое точение при неравномерном сечении среза и прерывистом резании фасонное точение отрезка токарными резцами чистовое строгание черновое фрезерование прерывистых поверхностей и другие виды обработки углеродистых и легированных сталей преимущественно в виде поковок и отливок по корке и окалине. [c.114]

Уменьшить время (повысить производительность) фрезерования можно лишь увеличив число заходов червячной фрезы, частоту вращения фрезы (скорости резания) и подачу. Если зубофрезерование является получистовой операцией перед шевингованием, то погрешности зубчатого колеса после зубофрезерования не должны превышать более чем на 20—25% допустимые погрешности при шевинговании. Значительная погрешность при зубофрезерова-ниц снижает точность при чистовой обработке, вызывает повышенный износ и поломку шеверов. [c.342]

T6K 0 Эксплуатационная прочность выше, а износостойкость и допустимая скорость резания ниже, чем у Т14К8 Черновое точение при неравномерном сечении среза и прерывистом резании чистовое строгание черновое фрезерование и другие виды обработки сталей [c.182]

Скорости резания при фрезеровании стружечных канавок для т 1,0 ч- 4,5 у ==35 м/мин, для т = 5 7 у —30 м/мин, для т = = 8 ч- 12 и — 25 м/мин. После фрезерования стружечных канавок наибольшая разность окружного шага А окр должна превышать для фрез т = 1ч-3 величины 0,15 мм, для фрез т = 3,25 -f- 12 величины 0,20 мм. Допустимое отклонение от радиальности передней поверхности в сторону поднутрения Г. Накопленная погрешность осевого ujara на длине любых трех соседних шагов не более 0,15 мм. [c.82]

При фрезеровании чугуна твердосплавными торцевыми фрезами скорость резания составляет 70—130 мКчич при подаче 0,3—0,6 мм. В отдельных случаях (при малом угле в плане у фрез) допустимы подачи до 1,2—1,5 мм на 1 зуб. Таким образом, в отличие от стали фрезерование чугуна характеризуется не столько высокой скоростью резания, сколько большой подачей. [c.352]

В подтверждение приведем результаты специальной серии опьь тов по проверке роли свободного доступа СОЖ к зоне резания и напряженности процесса резания. При торцовом фрезеровании в условиях, близких к дисковому (одинаковые длина контакта, сечение срезаемого слоя, условия врезания и выхода зуба из заготовки, скорость резания), влияние СОЖ аналогично тому, что было при дисковом фрезеровании наибольшая стойкость получена при работе с маслом ИС-12, а при работе с хМР-1 стойкость в 2,5 раза меньшая (рис. 64). С увеличением длины контакта зуба фрезы с заготовкой в 5 раз относительная эффективность СОЖ МР-1 и ИС-12 изменяется противоположно (рис. 64, б) значительно эффективней становится СОЖ М.Р-1, причем с ее применением возрастает и величина предельно допустимого износа инструмента, т. е. результаты приближаются к характерным для операций с затрудненным доступом СОЖ в зону резания. [c.148]

Марка Т15К6. Износостойкость и допустимая скорость резания ниже, нем у сплава Т30К4, при большей прочности и сопротивляемости ударам, вибрациям и выкрашиванию. При точении стали скорости резания до 400 м мин. Черновое и нолучистовое точение при непрерывном резании чистовое точение при прерывистом резании нарезание резьбы нолучистовое и чистовое фрезерование чистовое зенкерование и другие аналогичные виды обработки углеродистых и легированных сталей. [c.168]

Задача 173. Определить максимальную ширину плоскости В, обработка которой строганием производительнее, чем фрезерованием, принимая скорость строгания и = 16 мм1мин подачу 8 =2 мм/дв. ход-, отношение скорости холостого хода и скорости резания к = 3 и допустимую минутную подачу при фрезерование 5 = 240 мм/мин. [c.137]

Из формулы Q = В18ггп следует, что на объемную производительность фрезерования параметры В, 1, 8г, г и V оказывают одинаковое влияние, так как каждый из них входит в формулу в первой степени. Однако на стойкость инструмента эти параметры влияют по-разному. Поэтому с учетом стойкости инструмента выгоднее прежде всего выбирать максимально допустимые значения тех параметров, которые в меньшей степени влияют на стойкость инструмента, т. е. в такой последовательности глубина резания, подача на зуб и скорость резания. Следовательно, выбор этих параметров режима резания при фрезеровании на данном станке следует начинать в той же последовательности. [c.141]

Расчет допустимых скоростей резания при зенкеровании ведут так же, как при сверлении и фрезеровании. Расчетные формулы для зенкерования отверстий в чугунных и стальных деталях приведены в табл. IV. 14. Следует отметить, что обработка зенкерованиём более производительна, чем сверление отверстий, благодаря напичию у зенкера нескольких режущих кромок. Однако затраты мощности в единицу времени при этом также возрастают. Как, показали расчеты, основным параметром силовых головок, ограничивающим полное использование возможностей инструментов, является мощность электродвигателя головки. При расчете производительности Я учитывают, что величина припуска t на обработку, как и при сверлении, изменяется пропорционально диаметру О зенкера. [c.258]

Зависимость (21) является основной при опреде.тении допустимой скорости резания при фретеровании. С%иако на скорость резания помимо стойкости оказывают значительное влияние и другие факторы, которые можно расположить в таком порядке— подача, глубина резания, ширина фрезерования, условия охлаждения, шаг зубьев фрезы (число г при равных диаметрах фрезы), диаметр фрезы и др. За-, висимость допустимой скорости резания от этих факторов выражается формулой [c.73]

Мощность, потребная прн фрезеровании, может быть понижена уменьшением скорости резания, что, однако, вызывает снижение призо-водительности станка. Попытка повысить производительность при чистовых работах (после уменьшения скорости резания) увеличением подачи приводит к ухудшению чистоты обработанной поверхности. Поэтому уменьшение скорости резания для понижения мощности допустимо лишь в случаях безусловной необходимости (недостаточная мощность станка, малая жесткость обрабатываемой детали и т. д.). [c.32]

Опытом установлено что прн использовании этой фрезы допустимые по вибрациям подачн значительно больше, чем прн стандартных фрезах. Так, при обработке стандартными фрезами стали марки 45 со скоростью резания 20 м1мин допустимая по вибрациям подача была 235 мм1мт, а при рассматриваемой фрезе — 375 мм/мин. При фрезеровании жаропрочной стали подачи были соответственно равны 375 и 600 мм мин. [c.142]

Т15К6 Износостойкость и допустимая скорость резания ниже, чем для сплава Т30К4, при большей эксплуатационной прочности и сопротивляемости ударам, вибрациям и выкрашиванию. При точении стали допускает скорости резания до 400 м1мин Черновое и получистовое точение при непрерывном резании чистовое гочение при прерывистом резании нарезании резьбы токарными резцами и вращающимися головками получистовое и чистовое фрезерование сплошных поверхностей рассверливание и растачивание предварительно обработанных отверстий чистовое зенкерование и другие аналогичные виды обработки углеродистых и легированных сталей [c.398]

Сплавы титановой группы характеризуются меньшим сопротивлением изгибу, но высокой износостойкостью при обработке вязких материалов. С повышением содержания титана допустимая скорость резания (коэффициент Ки возрастает, но в то же время снижается сопротивление изгибу а (рис. 1, б), что вызывается значительными твердостью и хрупкостью карбидов титана. В связи с этим сплавы Т5КЮ и Т14К8 применяют при черновом точении с переменными и ударными нагрузками, строгании и фрезеровании. [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...