Оболочка равного сопротивления

Рис. П.6. Модель оболочки равного сопротивления для исследования высокоэластического состояния термопласта

ОБОЛОЧКИ РАВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ [c.111]

Как видно из формул (2.44), усилия в оболочке зависят как от ее формы, так и от внешней нагрузки. Возникает вопрос, нельзя ли подобрать форму оболочки так, чтобы усилия Т, П были равны друг другу и одинаковы во всех сечениях. Такого рода конструкция (которую можно назвать оболочкой равного сопротивления) обладала бы перед другими преимуществом равномерной работы материала, в силу чего, при прочих равных условиях, была наиболее легкой. Ниже будут рассмотрены две основные задачи теории оболочек равного сопротивления, а именно определение наивыгоднейших форм купола и резервуара для хранения жидкости. [c.111]

На рис. 2.14 показан типичный вид меридиана оболочки равного сопротивления. Как видно из этого рисунка, резервуар получается каплеобразным, имея плоское дно, на которое он опирается и с которым плавно сопрягаются меридианы. [c.113]

На рис. 2.17 показаны меридианы оболочек равного сопротивления, получающиеся при X = = 0,5 X = 1,0 X = 2,0. Как видим, понижение сверхдавления в верхней точке резервуара ведет и уменьшению его высоты по сравнению в шириной. Отметим [c.114]

Оболочки равного сопротивления. В качестве первого примера оболочки постоянного сопротивления рассмотрим купол переменной толщины, нагруженный собственным весом. Вес оболочки на единицу площади срединной поверхности равен fh, и два компонента этого веса по осям координат будут [c.488]

Очертание меридианов для оболочки равного сопротивления определяется из того условия, чтобы сжимающее напряжение в срединной поверхности было постоянно во всех направлениях н равнялось бы а, т. е. так, чтобы [c.488]

ОБОЛОЧКИ РАВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ 489 [c.489]

Очень желательно, если это возможно, расположить перемычки, представляющие собой тонкостенные цилиндрические оболочки, на радиусе, обеспечивающем равенство радиальных перемещений свободно вращающихся оболочек и дисков. Этот радиус можно легко определить, если ротор состоит из дисков равного сопротивления, в которых (Тт =аг = со на любом радиусе. [c.234]

Другой интересный случай имеет место, когда трение на наружной оболочке отсутствует. Тогда произведение градиента давления на плош,адь поперечного сечения должно быть равно сопротивлению на единицу длины внутреннего цилиндра, поскольку на внешнем цилиндре напряжения сдвига нет. Если внутренний цилиндр движется со скоростью U, а внешний покоится, в предельном случае а получаем [c.394]

Формулы (88) справедливы только в том случае, когда прочностью начальной металлической матрицы (на которой происходит обмотка) можно пренебречь. Однако в большинстве случаев ее нужно учитывать, что нетрудно сделать при помощи тех же формул (88). Действительно, пусть толщина металлической оболочки равна 2 1, а толщина композитного слоя с временным сопротивлением Gen равна 2/1з. Считаем, что величина hi задана (например, из соображений устойчивости при обмотке), а величина варьируется. Возможны следующие два механизма разрушения оболочки при увеличении внутреннего давления р 1) оболочка разрывается до разрушения композитного слоя 2) оболочка и [c.30]

На рис. 2.18 показан резервуар равного сопротивления (спроектированный исходя из значения X 1,1), сверхдавление в верхней части которого равно нулю, вместо того, чтобы равняться расчетному. Как видно из приведенных на рисунке графиков, распределение напряжений в такой оболочке оказывается далеко не равномерным, причем вблизи опорной плоскости усилия стремятся к бесконечности, что означает возникновение в данной области значительных изгибов, которые безмоментная теория, разумеется, учесть не в состоянии. Резервуары каплевидной формы иногда применяются на практике. [c.115]

Общее входное сопротивление брони и оболочки равно [c.157]

Двумя другими плечами моста служат постоянные сопротивления / з и / 4, к одному из которых подключен параллельно магазин сопротивлений N. Когда температуры калориметра и оболочки равны (Т Тз), мост приводится в равновесное состояние подбором параллельного сопротивления Ям на магазине N. При равновесном состоянии моста имеет место соотношение [c.141]

Пространственные блоки с цилиндрической полкой, плиты с маркой КЖС (короткий железобетонный свод) имеют весьма рациональное конструктивное решение (см. рис. 6.10). Каждый блок представляет собой сочетание тонкостенной цилиндрической оболочки и двух тонкостенных продольных ребер, имеющих вдоль пролета переменное сечение за счет криволинейного очертания верхних граней. Цилиндрическая оболочка испытывает главным образом сжатие. Продольные ребра и цилиндрическая полка в целом подвергаются поперечному изгибу, в котором реализуется идея бруса равного сопротивления . [c.205]

Для длинных цилиндрических оболочек и оболочек, торцы которых не закреплены, критическое давление равно значению критического давления для кольца единичной ширины. Решение задачи для кольца известно из курса сопротивления материалов, и критическое давление определяется следующей формулой [c.257]

Поскольку ах >> gx , явления, обусловленные ангармонизмом, не исчерпывают всех термодинамических свойств твердого тела. Действительно, даже при симметричных колебаниях атомов имеются силы, противодействующие их сближению, а именно силы отталкивания электронных оболочек и силы сопротивления растяжению (химические связи), уравновешивающиеся в не-деформированном теле. Сжатие и растяжение тела, если их рассматривать без учета энгармонизма, приводят к нарушению такого равновесия и появлению избыточного давления, стремящегося вернуть тело в исходное состояние с минимальным значением термодинамического потенциала, иными словами, сжатие или растяжение первоначально недеформированного тела всегда приводит к росту термодинамического потенциала с соответствующим увеличением абсолютной величины избыточного давления, равной нулю в недеформированном состоянии. В силу аддитивности энергии каждый процесс всестороннего сжатия или растяжения можно рассматривать слагающимся из двух независимых процессов обусловленного ненулевым кинетическим давлением вследствие энгармонизма и обусловленного симметричными силами взаимодействуя атомов. Первый процесс дает термоупругие [c.16]

На рис. 1 показана тепловая схема многослойной оболочки (а), схема электрической модели (расположение узлов по Т схеме узлы внутри ) и схемы разбивки слоя металла при уменьшении интервалов пространства h = бм, бм/З, бм/5, Исходные данные при решении методических задач п — 5, Хм= 57,4 Вт/(м-К), = 1830 Вт/(м -К), бм= 0,004 м, vM = 2175 кДж/(м К). Задание к = 1/Дк, равного 1830 Вт/(м К), эквивалентно заданию термического сопротивления слоя воздуха толщиной бк = 2 10 м при при кк = 0,036 Вт/ (м.К), vK =0,85 кДж/(м- -К). [c.139]

Модель из трех подсистем — оболочки и двух жидкостей — используется лишь при сильном упрощении каждой из них. Обычно принимается, что теплопроводность материала оболочки в направлении осей х к z равна нулю, а в направлении оси у — бесконечности. Следовательно, передача тепла в оболочке описывается уравнением (2-13). Одна жидкость (рабочее тело) принимается несжимаемой и лишенной распределенного сопротивления трения. Остальные потери напора приравниваются нулю. Тем самым в качестве самостоятельного выделяется элемент с сосредоточенным сопротивлением. В результате движение жидкости описывается одним дифференциальным уравнением состояния (2-9) и соответствующими замыкающими зависимостями. [c.50]

Медный провод, заключенный в оболочке термометра, имеет диаметр 0,05—0,07 мм и сопротивление, равное 100 ом при 0° изменение сопротивления этого провода с изменением температуры и служит для определения последней. Оболочка должна быть непроницаема для воды и воздуха. Место вывода проводника из оболочки изолируется шеллаком. [c.68]

Для интенсивностей ударных волн Ар от 0.1 бар до 10 бар расчетная ширина структуры стационарных волн получилась равной 30 40 см. При сравнимых начальных условиях толщина ударных волн в жидкости с пузырьками газа составляет 80 100 см [12], а в жидкости с паровыми пузырьками без горячих твердых частиц 10 20 см [10]. Увеличение толщины ударных волн в жидкости с нагретыми твердыми частицами по сравнению с толщиной ударных волн в жидкости с пузырьками пара объясняется тем, что горячая частица внутри паровой оболочки оказывает дополнительное сопротивление быстрому сжатию и схлопыванию паровой оболочки. [c.739]

В задачах для балок, пластин и оболочек, как известно, значительные напряжения обычно, возникают только в одной плоско--сти (плоское напряженное состояние, см. 3.2), скажем, нормальные напряжения Ох. и Оу, возникающие на площадках, перпендикулярных осям X и г/, и касательное напряжение Ощ, возникающее на этой поверхности в плоскости ху. В таких случаях в элементарных учебниках сопротивления материалов показывается, что главное нормальное и касательное напряжения равны [c.34]

Электрический кабель состоит из трех основных частей сердечника, по которому течет ток, изоляции, отделяющей сердечник от защитной металлической оболочки, и этой оболочки. Поэтому в простейшей идеализированной схеме кабеля ) сердечник и оболочка должны считаться идеальными проводниками с теплоемкостями соответственно S, и 5г на единицу длины кабеля. Теплоемкость изоляции должна считаться равной нулю, а ее термическое сопротивление на единицу длины кабеля [c.337]

Рассмотрим задачу для шара радиуса Ь из твердого материала, в котором центральная часть, Ос г < а, имеет теплопроводность, температуропроводность и температуру Ki, X,, и, в наружной оболочке, а < г < Ь, соответствующие величины равны К2, V-2 и V2- Примем, что при г = а контактное сопротивление отсутствует. [c.344]

Следовательно, в общем решении уравнений безмоментной теории всегда присутствуют смещения чистого изгиба на равных правах со смещениями оболочки как твердого тела. Физически это означает, что абсолютно гибкая оболочка допускает появление данных смещений, не оказывая им никакого сопротивления. [c.86]

Если слои изоляции и оболочки выполнены из материалов с равным удельным тепловым сопротивлением, то тепловое сопротивление кабеля определяется по формуле [4] [c.139]

Изоляцию на массу. Катушка зажигания должна выдерживать напряжение переменного тока в 500 В, 50 Гц, подаваемого в течение 3 мин между одним концом первичной обмотки и металлической оболочкой, не вызывая разрядов. Сопротивление изоляции на массу должно быть выше или равным 50 МОм при 500 В постоянного тока. Измерение может проводиться при помощи мегомметра. [c.277]

При однофазном замыкании в сети с изолированной нейтралью точка наибольшего напряжения будет на оболочке кабеля в месте замыкания. В компенсированной сети напряжение возникает как в месте замыкания, так и на контуре, к которому подключен ДГР. Напряжение на контуре можно считать равным произведению тока ДГР на сопротивление растеканию контура. При рассмотрении условий безопасности следует учитывать возможность выноса этого напряжения на оболочку кабеля. [c.70]

В диссертации К. М. Кьшатчанова показано, что для эллиптической оболочки с 7 < 0.5 задача Коши (9.5) имеет единственное решение. Там же рассмотрены случаи раскроя эллиптической оболочки при заделанном крае, связь проблемы раскроя с характером оболочек равного сопротивления, поперечное обтекание пневматического кругового цилиндрического экрана воздушным потоком (в рамках плоского стационарного безотрывного обтекания) и некоторые другие близкие вопросы. [c.175]

В работах К. М. Кылатчанова (см. сноску на стр. 215) рассмотрены и другие вопросы раскроя мягких оболочек случай h = onst, связь с оболочками равного сопротивления и т. п. Следуя ему, рассмотрим в параграфе 14.11 один из этих вопросов. [c.221]

Представим оболочку кабеля протяженностью L в виде соединенных последовательно бесконечно малых элементов длиной dx, каждый из которых имеет продольное активное сопротивление r dx, продольную индуктивность L( dx и активную проводимость утечки gadx (рис. 4.1), где Го, Lo и go— соответствующие распределенные параметры оболочки, отнесенные к единице длины. Емкостной проводимостью утечки в данном случае можно пренебречь. На концах кабеля к оболочке подключены сопротивления Ящ и Rk2, равные сопротив- [c.43]

Отаошение предела прочности к плотности волокна РКВ-49 в 10 раз выше, чем у алюминия и стали, и в 8 раз выше, чем у титанового сплава — 6%А1 — 4%У. Это дает возможность широко применять его в конструкциях работающих на растяжение. Волокно РВВ-49 обладает также высоким сопротивлением разрыву. Волокнистые материалы с РВВ-49 могут выдерживать нагрузку, равную 90% от предельной, в течение 1000 ч без разрушения. Благодаря этому наиболее предпочтительно его применение в тех случаях, когда требуется высокая прочность при длительном нагружении, например, для оболочек, работающих под давлением. [c.86]

Для измерения температуры масла и воды на станциях систем жидкой смазки, расположенных в ц, с. с., весьма удобны термометры сопротивления. Термометр сопротивления представляет собой чувствительный элемент, состоящий из тонкой медной проволоки, намотанной на каркас и заключенной вместе с ним в защитную оболочку. Принцип действия электрического термометра сопротивления основан на изменении величины электрического сопротивления проводника, имеющем место при изменении температуры среды, в которой помещен этот проводник. Широкое применение находят медные термометры ЭТ-Х1 (фиг. 37), предназначенные для измерения температуры от—50 до +100°С в трубопроводах и резервуарах, находящихся под давлением до 5 кПсм" . На фиг. 37 буквой а обозначена активная часть термометра. Глубина погружения термометра равна 100 мм. Величина электрического сопротивления измеряется логометром, стрелка которого показывает на шкале измеряемую температуру. [c.74]

Теплопроводность ядерного топлива равна нулю. Это предположение необходимо принять вследствие ограничений, накладываемых используемой аппаратурой, которая не позволяет производить исследование систем с вариациями термического сопротивления в двух различных направлениях. Поскольку тенлоироводность ядерных топлив, обычно используемых в энергетических реакторах, значительно ниже теплопроводности оболочек ТВЭЛ-ов, это иредноложение вполне приемлемо. [c.199]

В случае эащемленных краев вторые слагаемые прогибов также удовлетворяют условиям защемления на краях, как это, о -видно, и должно быть. В случае свободно опертых краев условие является более сложным. Второе слагаемое, стоящее в скобках в выражении (7.9а), должно равняться нулю,-чтобы вторая составляющая прогиба удовлетворяла условию свободного опирания на краях, как это имеет место для рассматриваемого случая цилиндрической оболочки. С другой стороны, для, по-видимому, еще более важного случая (например, внешний корпус подводной лодки) цилиндрического отсека, представляющего собой один из целого ряда отсеков, образующих корпус лодки и разделенных открытого профиля шпангоутами переборок (так, что они являются жесткими в радиальном направлении, но имеют малое сопротивление кручению), первая составляющая волнообразной формы прогиба должна быть направлена внутрь в одном отсеке и наружу в соседнем с ним отсеке, узловые линии при этом совпадают со шпангоутом с другой стороны, осесимметричные вторые составляющие прогиба [c.520]

Существует широкое разнообразие материалов, пригодных для изготовления защитных оболочек термопар. До 100 °С наиболее употребительными являются эмали и лаки, обмотки (шелк, хлопок), пластики и резина. Органические материалы при повышенных температурах разлагаются или становятся электропроводными. Силиконовые лаки могут удовлетворительно использоваться до 300 °С в этом диапазоне температур чаще применяется стекловолокно. Температура, при которой сопротивление изоляции из стекловолокна становится сдостаточным, зависит от типа связующего, но обычно не выше 400 С. Если в качестве связующего используется силикон, то достигается те1 1пература, равная 500 °С. [c.292]

При растяжении (или сжатии) без изгиба суммарная деформация е равна г=а1Е+Ёр +ед+а1. Первое слагаемое в правой части соответствует упругой деформации, второе — быстрая (практически мгновенная) иластич. деформация в момент приложения нагрузки третье — деформация П., растущая со временем четвертое — температурная деформация а — коэфф. линейного расширения, t — разность темп-р). Величины в и в определяются различными физич. "процессами и потому их следует разграничивать. В условиях установившейся П. а, t, е от времени не зависят и потому rfe/rft== —dz ldx, т. е. со временем меняется лишь g. Расчеты па П. позволяют определять напряжения, деформации и время работы в условиях П., исходя из св-в данного материала, задаваемых или графически — кривой П., или нек-рыми хар-ками сопротивления П. Такие расчеты проводят Гл. обр. для стадии установившейся П., предполагая, что Spp ajE. Существуют расчеты на 11. для тонкостенных и толстостенных труб, пластин, вращающихся дисков, турбинных лопаток и диафрагм, фланцев, оболочек, пружин, валов и т. д. П. играет важнейшую роль для материалов паропроводов, паровых котлов, турбинных лопаток, частей атомных реакторов, ракет и др. деталей, длительно подвергаемых механич. и термич. нагрузкам и нагреву. Ввиду отсутствия в б. ч. случаев соответствия между кратковременными ( статическими ) испытаниями и испытаниями на П. оценка жаропрочных сплавов проводится в значит, море по их сопротивлению П. [c.7]

Однако для тел иного назначения, например для корпусов дирижаблей, площадь миделевого сечения совершенно не является характерной. При выборе формы корпуса дирижабля критерием (по крайней мере, с аэродинамической точки зрения) также является минимальное лобовое сопротивление, однако при условии, что все рассматриваемые формы вмещают один и тот же объем подъемного газа. Подъемная сила дирижабля при прочих равных условиях пропорциональна объему газа, находящегося в оболочке или в специальных газовых баллонах. Величина газового объема является исходной величиной при проектировании дирижабля. С этим объемом непосредственно связан наружный объем дирижабля, который можно назвать объемом вытесненного воздуха или, иначе, воздухоизмещением дирижабля. Задача, которая возникает при выборе формы для корпуса дирижабля, заключается в том, чтобы из всех форм, обеспечивающих одну и ту же статическую подъемную силу, выбрать такую, при которой лобовое сопротивление будет наименьшим. Поэтому здесь естественно ввести в формулы для аэродинамических сил и моментов такую площадь, которая непосредственно связана с объемом корпуса. Обычно берут воздухоизмещение дирижабля IV (с этой величиной в аэродинамике удобнее оперировать, нежели с газовым объемом) и принимают условную площадь, равную за характерную во всех вопросах аэродинамики дирижабля. Наи-выгоднейшей будет форма, которая будет иметь минимальный коэффициент лобового сопротивления, отнесенный к Кстати сказать, наивыгоднейшие формы, в смысле минимума с , будут разными, в зависимости от того, к какой характерной площади отнесены коэффициенты лобового сопротивления. Не следует поэтому думать, что существует, так сказать, универсальная удобообтекаемая форма, т. е. такая, которая является в равной мере наивыгоднейшей как для фюзеляжа самолета, так и для корпуса дирижабля. [c.562]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...