Диаметр ступени турбины

Диаметр ступени турбины 344, 345 Дивергенция вектора 67, 68 Дисперсия нормального закона 70, 72 Дифференциал функции 25, 53, 67 Дифференциальное уравнение в частных производных 63, 64 [c.735]

Средний диаметр ступеней турбины ориентировочно определим из отношения [c.375]

Задача 3.9. В активной ступени пар с начальным давлением ро = 2,8 МПа и температурой о = 380°С расширяется до = МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл и окружную скорость на середине лопатки, если скоростной коэффициент сопла = 0,96, средний диаметр ступени d=l ми частота вращения вала турбины и= 50 об/с. [c.108]

Задача 3.11. В активной ступени пар с начальным давлением Ро=3 МПа и температурой о = 450°С расширяется до Pi = 1,6 МПа. Определить действительную скорость истечения пара из сопл, окружную скорость на середине лопатки и относительную скорость входа пара на лопатки, если скоростной коэффициент сопла = 0,96, угол наклона сопла к плоскости диска ai= 16°, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины = 3000 об/мин, начальная скорость пара перед соплом Со = 150 м/с и степень реактивности ступени р = 0,12. [c.108]

Задача 3.16. В активной ступени пар с начальным давлением /7о = 3 МПа и температурой /о = 450°С расширяется до р = = 1,8 МПа. Определить абсолютную скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска i = 17°, скоростной коэффициент лопаток i/r = 0,88, средний диаметр ступени d=0,9S м, частота вращения вала турбины и = 50 об/с, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 = 3° и начальная скорость пара перед соплом Со= 150 м/с. [c.110]

Задача 3.18. В активной ступени пар с начальным давлением 0 = 3 МПа и температурой /о = 400°С расширяется до р = = 1,7 МПа. Определить относительную и абсолютную скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла <р = 0,94, скоростной коэффициент лопаток i/f = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 16°, средний диаметр ступени d= 1 м, частота вращения вала турбины и = 3000 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки [c.110]

Задача 3.21. В активной ступени пар с начальным давлением j5o = 2,4 МПа и температурой /о = 390°С расширяется до pi = = 1,3 МПа. Построить треугольники скоростей и определить относительную и абсолютную скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла Ф = 0,96, скоростной коэффициент лопаток t = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=l м, частота вращения вала турбины л = 3600 об/мин, угол входа пара на рабочую лопатку ySi = 22° и угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 —2°. [c.113]

Задача 3.30. Определить потери тепловой энергии в соплах, на лопатках и с выходной абсолютной скоростью в активной ступени, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,97, скоростной коэффициент лопаток ф = ОМ, угол наклона сопла к плоскости диска а, -14°, средний диаметр ступени d=0,8 м, частота вращения вала турбины л = 3600 об/мин, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл и/с, =0,44 и угол выхода пара из рабочей лопатки Рг = 22°. [c.119]

Задача 3.36. Определить потери тепловой энергии на трение, вентиляцию и утечки в активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /г,) = 100 кДж/кг, давление р=1 МПа и температура /=300°С пара в камере, где вращается диск, средний диаметр ступени d=, м, частота вращения вала турбины и = 50 об/с, выходная высота рабочих лопаток 4 = 0,03 м, степень парциальности впуска пара е=0,4, коэффициент Я =1,1, расход пара Л/=25 кг/с и расход пара на утечки Myj = 0,8 кг/с. [c.123]

Задача 3.37. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ao=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,94, скоростной коэффициент лопаток ф = угол наклона сопла к плоскости диска ai = 18°, средний диаметр ступени /=0,95 м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20 20, степень реактивности ступени р = 0,45, расход пара М=22 кг/с и расход пара на утечки Му,= = 0,4 кг/с. Потерями теплоты на трение и вентиляцию пренебречь. [c.123]

Задача 3.38. Определить относительный внутренний кпд активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /io=80 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла (р = 0,95, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а] = 14°, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 23°, средний диаметр ступени /=1,1 м, частота вращения вала турбины и = 3000 об/мин, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл t / ] = 0,455, выходная высота рабочих лопаток /г = 0,03 м, [c.123]

Задача 4.2. Определить относительные скорости входа газа на лопатки и выхода газа из канала между рабочими лопатками в активной ступени, если известны располагаемый теплоперепад в ступени турбины Ао = 200 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,96, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины п=3000 об/мин и скоростной коэффициент лопаток iA = 0,87. [c.148]

Задача 4.9. В реактивной ступени i аз с начальным давлением Ро = 0,48 МПа и температурой /о = 800°С расширяется до р = = 0,26 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла (р = 0,96, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 22°, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 24°, средний диаметр ступени d=OJl м, частота вращения вала турбины л =6000 об/мин, степень парциальности ступени е= 1, высота лопаток /] = 0,06 м, удельный объем газа v=l,51 м /кг, степень реактивности ступени р = 0,35, расход газа в ступени Л/г=20 кг/с, расход газа на утечки Му, = 0,2 кг/с, показатель адиабаты к =1,4 и газовая постоянная Л = 287 Дж/(кг К). [c.151]

В многоступенчатых турбинах скорость входа на первую ступень обычно невелика и может не учитываться. Не используется выходная энергия из последней ступени (при отсутствии диффузора) при резком изменении диаметров ступеней или их степени парциальности. Если за ступенью имеет место отбор пара, большая часть скорости на выходе из такой ступени теряется. С целью лучшего использования выходной энергии ступени располагают по возможности ближе одну к другой. Для реактивной ступени можно принимать Яд = ], для активной Яд == 0,8-н0,9. [c.144]

Обычно средний диаметр первой ступени турбины равен 1,0—1,3 среднего диаметра последней ступени осевого компрессора. [c.247]

Тепловой расчет турбины и построение треугольника-скоростей относится к среднему диаметру d турбины без учета изменения окружных скоростей по высоте рабочих лопаток. В действительности по высоте рабочих лопаток изменяются окружная скорость Uj и относительная скорость потока при входе на рабочие лопатки Таким образом, профилирование рабочих лопаток турбинной ступени с постоянным углом Pi по их высоте обеспечивает безударное поступление рабочего потока на лопатки только по среднему диаметру. От среднего диаметра к корню лопаток и их вершинам углы набегания рабочего потока на лопатки будут отличаться от расчетного pj, что приводит к значительному увеличению тепловых потерь и соответствующ,ему снижению к. п. д. ступени. [c.222]

Одна часть потока воздуха поступает через ограничительную шайбу диаметром 13,8 мм, и при этом понижается его давление. Далее воздух проходит через вторую ограничительную шайбу диаметром 49,1 мм. За этой шайбой давление воздуха немного выше атмосферного. Под этим давлением воздух подается в свободное пространство перед лопаткой и за ней, со стороны задней кромки рабочего колеса второй ступени турбины. [c.56]

Воздух, обдувая поверхности диска рабочего колеса первой ступени турбины и корни лопаток, охлаждает их. Затем смешивается с потоком рабочего газа за направляющим аппаратом первой ступени. Давление воздуха вокруг корпуса второго подшипника слегка превышает давление рабочего газа за направляющим аппаратом первой ступени турбины. Под этим давлением воздух вдувается через отверстия валов подшипника в пространство уплотняющего воздуха этого подшипника. Часть потока воздуха выводится из уплотняющего пространства по трубопроводу, а часть вытесняется во внутреннее пространство корпуса турбины и поступает вместе со сливным маслом в маслобак. Кроме того, из распределительного трубопровода через ограничительную шайбу диаметром 30,5 мм воздух проходит в опоры, поддерживающие внутренний корпус турбины. По этим опорам он подается во внутреннее пространство корпуса турбины и далее на диск рабочего колеса второй ступени. [c.56]

Для реактивных турбин осевые зазоры в лопатках составляют от 1 до 2,5 жж при диаметрах ступеней от 0,9 до 1,5 ж, а радиальные б=0,7-Ь (0,005 -г-0,007) / жж, где I — высота рабочей части лопатки в жж. [c.217]

Наибольшая возможная для заданного числа оборотов мощность турбин ограничивается или выходящими за пределы допустимых напряжениями в рабочих лопатках или отношением среднего диаметра ступени к длине лопатки . Примем наимень- [c.134]

Из табл. 31 и 32 следует, что ГТУ с многокамерным сгоранием имеет число ступеней 2=12 вместо Z = 9 для однокамерной турбины. Размеры (диаметры ступеней) ГТУ с многокамерным сгоранием больше, чем размеры однокамерной турбины. Температурный режим при одной и той же начальной температуре Ti = 1273 К более высок для ГТУ с многокамерным сгоранием. [c.166]

Цельнокованые роторы, аналогичные изображенным на рис. 129, особенно уместны для первых ступеней турбин высокого давления, так как 1) высокие температуры пара могут вызвать ослабление посадки диска на вал (см. 36) 2) компактность конструкции, которой отличаются турбины с цельнокованым ротором, особенно уместна в части турбины, находящейся под высоким давлением пара 3) небольшие диаметры ротора и окруж- [c.176]

В турбине 12 ступеней давления, первые десять из которых являются активными. В турбине применены сварные диафрагмы и новые профили лопаток, сделано некоторое уплотнение осевого зазора между сопловыми и рабочими лопатками как по внутреннему, так и внешнему диаметрам. Типичным для большинства турбин является непрерывное возрастание среднего и внешнего диаметра ступеней, цилиндрический бандаж на рабочих лопатках и его отсутствие на длинных лопатках последних ступеней, где поставлены проволочные связи. [c.425]

Турбина фирмы Эшер-Висс—одноцилиндровая, конденсационная, мощностью 15 000 кВт на 3000 об/мин. Диск ЛГ 7 — тонкий, средний диаметр ступени 1664 мм. Активная длина лопатки 92,5 мм лопатки связаны ленточным бандажом. Поломки происходили систематически с 1936 по 1950 г. Испытания показали, что ступень имеет неудовлетворительную отстройку от колебаний диска с двумя узловыми диаметрами [71], [c.207]

Турбина ВК-100-2 работает с начальным давлением пара 90 ата и с начальной температурой 480° С, рассчитана на работу с глубоким вакуумом число оборотов турбины равно 3 000 об мин. Турбина двухцилиндровая. Часть низкого давления выполнена с двумя потоками пара. 16-я и 21-я ступени, на которых производилось исследование демпфирующей способности лопаток, идентичны они являются предпоследними ступенями в каждом потоке. Пакеты были составлены по 6—7 лопаток, прошиты тремя рядами проволок 08 мм, припаянными к лопатка.м. Средний диаметр ступени (по рабочим лопаткам) Пср=1 678 мм, длина рабочей части лопаток /1 = 432 мм. Расстояние от оснований лопаток до первого ряда проволок /г =162 мм, до второго ряда проволок /г = 223 мм, до третьего ряда проволок /з = 292 мм. [c.84]

На фиг. 3 показана одна из распространенных конструкций роторов паровых турбин. Диски первых ступеней выточены из одной поковки с валом. Диски последних ступеней насажены с натягом на вал. Каждый из них изготовлен из крупной поковки. Центральная часть поковки удаляется путем расточки отверстия вдоль оси, так как обычно в центральной части слитка, из которого изготавливаются поковки, концентрируются пороки. Диски,, изготавливаемые из отдельных поковок, могут иметь диаметр значительно больший, чем диски, выточенные из целой поковки, поэтому они и применяются в последних ступенях турбин, где необходимы большие диаметры ступеней. В случае необходимости ротор может быть изготовлен только из дисков, насаженных на вал (без цельнокованой передней части). Так изготавливаются роторы низкого давления мощных многоцилиндровых турбин, где уже для первых ступеней необходим большой диаметр. Если требуется особенно высокая прочность ротора при большом диаметре ступени, то ротор может быть изготовлен сваренным из дисков без центрального отверстия. Напряжения, возникающие в них, при прочих равных условиях примерно в два раза меньше, чем в дисках с центральным отверстием. При небольшой толщине дисков они могут быть хорошо прокованы, что в некоторой степени компенсирует снижение механических свойств в центре поковки. [c.14]

Обратимся к рис. 5.3, на котором изображен элемент центростремительной ступени турбины. Внутренний диаметр соплового аппарата определяется диаметром колеса dpi с учетом радиального зазора А. Последний рекомендуется делать по возможности малым, так как значительная его величина ведет к понижению КПД и необходимости учитывать изменение параметров потока в зазоре. Обычно выбирают относительную величину зазора 2А/с(р1 в интервале 0,01. .. 0,015. Тогда внутренний диаметр направляющего аппарата [c.93]

Как правило, в турбинах ахстивного типа разгрузочный поршень имеет небольшой диаметр, в турбинах же реактивного типа, где усилие К очень велико, разгрузочный поршень выполняется большого диаметра, сравнимого с диаметром ступеней турбины. [c.136]

Задача 3.23. Определить работу 1 кг пара на лопатках в активной ступени, еслй угол наклона сопла к плоскости диска 1 = 14°, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл m/ i = 0,44, относительная скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками 2 = 210 м/с, угол выхода пара из рабочей лопатки = и угол наклона абсолютной скорости выхода пара из канала между рабочими лопатками а2 = 72°. [c.115]

Задача 3.25. Определить работу 1 кг пара на лопатках в реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /io = 256 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,95, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=l м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20° и степень реактивности ступегш р = 0,5. [c.115]

Задача 4.1. В активной ступени газ с начальным давлением Ро=18 МПа и температурой /о = 650°С расширяется до Р] — 0,1 МПа. Определить действительную скорость истечения газа из сопл и окружную скорость на середине лопатки, если известны скоростной коэффициент сопла ср = 0,97, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины и = = 60 об/с, показатель адиабаты Л =1,35 и газовая постоянная Л=288 ДжДкг К). [c.148]

Из соображений прочности длину лопаток и средний диаметр последнего колеса можно увеличивать лишь до определённого предела. При очень большом объёме пара, протекаю-1цего в единицу времени через последнюю ступень, возникают значительные выходные потери. Величина этой потери в мощных конденсационных турбинах достигает 8 ккал1кг и более. В тех случаях, когда при предельно допустимых диаметре колеса и высоте лопатки выходные потери получаются всё же чрезмерно высокими, прибегают к разветвлению потока пара. Для этого последние ступени турбины выполняются двойными — пар, разветвляясь протекает одновременно через две группы лопаток. Вследствие этого пропускная способность последних ступеней при одной и той же величине выходной потери удваивается по сравнению с однопоточной турбиной. Таким же образом последнюю ступень можно разделить на три или четыре группы. [c.181]

Из цилиндра высокого давления пар направляется двумя сварными трубами к средней части цилиндра низкого давления, в котором расположены три сдвоенные ступени. Размеры этих ступеней, кроме диаметра расточек, такие Mie, как последних ступеней турбины 50 дггв/тг. [c.194]

Турбина АК-10 мощностью 10 МВт — двухцилиндровая, конденсационная. Начальное давление пара 2,55 МПа, начальная температура 375 С. Частота вращения ротора турбины 3000 об/мин. Длина испытанной рабочей лопатки составляла 327 мм. Средний диаметр ступени 1008 мм. Связи состояли из одного ряда проволок и ленточного бандажа. До измерений, проводившихся в 1954 г., лопатки проработали 2 года. Разброс частот составлял 8%. Частотная характеристика пакетов лопаток ступени была хорошей. Пакеты отклонялись от пoлoлteния равновесия на 1,5 мм, что соответствовало наиряженню изгиба у основания лопатки при отсутствии связен, примерно 5,9-10 Н/м (500 кгс/см ). Значения декрементов колебаний для всех 26 пакетов ступени, как это видно из табл. 5, находились в пределах [c.155]

Турбина первого Брюниского завода мощностью 16 000 кВт с рабочей частотой вращения 3000 об/мии. Рабочие лопатки ступени Л 9 8 длиной 167 мм были связаны ленточным и проволочным бандажами со стыками, расположенными в шахматном порядке. Средний диаметр ступени 109 4 мм. [c.207]

Турбина фирмы Сименс—Шуккерт мощностью 24 Мег с числом оборотов =3 000 об1мин, двухцилиндровая, с начальным давлением пара 24 аг и с температурой 375° С. Цилиндр высокого давления состоит из одного активного колеса и 25 реактивных ступеней цилиндр низкого давления—из одного активного колеса и 13 реактивных ступеней высота рабочих лопаток 13-й ступени /акт = 441,5 мм. Средний диаметр ступени (по рабочим лопаткам) Ьср= 1615,6 мм. Хвост лопатки Т-образный. Лопатки имеют 3 ряда проволок 0 8 мм, припаянных к ним. Расстояния проволок от оснований лопаток составляют для 1-го ряда — 231,5 мм, для 2-го ряда — 346,5 мм, для 3-го ряда — 431,5 мм. В каждом пакете собрано по 6 лопаток, а в замковом — 7 лопаток. Ступень имеет 17 пакетов. Эскиз лопатки последней ступени представлен на рис. 43. В последний раз ступень была облопачена в 1950 г. Наблюдение за изменением [c.77]

Турбина АК-10 — конденсационная двухцилиндровая, мощностью 10 000 /сет, с числом оборотов п = 3 000 об/лгин. Начальное давление пара ро=26 ат, начальная температура 0=375° С. Средний диаметр ступени Т>ср = = 1 008 мм. Длина рабочей лопатки составляла ЪТ1 мм. Скрепляющие связи состояли из ленточного бандажа и одного ряда проволок. [c.90]

Удельный объем пара в первых ступенях турбин высокого давления при давлении 240 агпа и температуре 580° равен примерно 0,015 м кг. В последних ступенях удельный объем составляет при глубоком вакууме, равном 0,03 ата, 45 м кг. Отсюда ясно, как сильно должны увеличиваться проходные сечения для пара в проточных частях паровых турбин, если удельный объем пара при его расширении в турбине возрастает в 3000 раз. Этим объясняется, почему лопатки первых ступеней паровых турбин имеют высоту 20- 40 мм (в зависимости от мощности), а лопатки последних ступеней, расположенные на большем диаметре ротора, достигают в наиболее мощных [c.11]

Лопаткам соплового аппарата турбины (примеры разрушений которых приведены на рис. 4.3, б, а, г) обычно не свойственны вибрационные нагрузки, и наиболее часто в них проявляются малоцикловые термоусталостиые разрушения. На рис. 4.3, б показана охлаждаемая лопатка соплового аппарата первой ступени турбины транспортного авиационного двигателя. Трещина термической усталости возникла на входной кромке в перемычке между отверстиями для выхода охлаждающего воздуха и развилась далее на несколько отверстий (их диаметр 0,4—0,6 мм). [c.79]

Рассмотрим пример расчета одноступенчатой турбины на внутреннюю мощность Л/ = 5 кВт, использующей ДФС в качестве рабочего тела. Средний диаметр ступени d = 0,1 м. Начальные параметры среды на входе в турбину рд = 6,88-10 Па, Tq = 650 К на выходе из турбины р = 3,93 10 Па. Изоэнтроп-ный перепад энтальпий на турбину составляет /Iq s = 133 кДж/кг. Таким образом, изоэнтропный расход пара через турбину ths = Nilhos = 3,76-10 кг/с. [c.102]

Потери от утечки пара через радиальные зазоры. Такие потери имеют место в направляющих и рабочих лопатках реактивных ступеней турбины, у которых давление шара до рабочих лопаток больше, чем после них. Даже при небольших радиальных зазорах, но больших диаметрах лопаточных вшцов реактивных ступеней [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...