Титановые прутки

Схватывание ухудшает качество поверхности прессуемых изделий и снижает стойкость инструмента. Поэтому на поверхности прессованных полуфабрикатов из титановых сплавов допускаются более глубокие дефекты по сравнению с дефектами на поверхности алюминиевых сплавов. На размеры прутков и профилей устанавливают повышенные допуски, например 2 мм на поперечный размер титанового прутка диаметром 30 мм. [c.10]

Механические свойства титановых прутков [c.225]

Механические свойства титановых прутков обыкновенного качества [c.733]

Механические свойства титановых прутков повышенного качества (ГОСТ 26492-85) [c.734]

Газовая сварка реализуется за счет оплавления газовым пламенем частей соединяемых деталей и прутка присадочного металла, она используется для соединения деталей из металлов и сплавов с различными температурами плавления при небольшой толщине (до 30 мм), а также для сварки неметаллических деталей. Для ее реализации не требуется источника электроэнергии. Широкое распространение имеет электродуговая сварка, при которой оплавленный (за счет электрической дуги) металл соединяемых элементов вместе с металлом электрода образует прочный шов. Для защиты от окисления шва электрод обмазывают защитным покрытием часто сварку производят под слоем флюса или в защитной среде инертных газов (аргона, гелия). Электродуговой сваркой на сварочных автоматах, полуавтоматах, а также вручную соединяют детали из конструкционных сталей, чугуна, алюминиевых, медных и титановых сплавов. Последние сваривают в среде аргона или гелия. [c.469]

Композиционный материал на основе титановых сплавов, упрочненных бериллием, получали методом горячего прессования смеси, состоящей из гранул титановых сплавов Ti—6% А)—4% V, Ti—6% А1—6% V—2% Sn и гранул бериллия диаметром 0,076— 0,25 мм, и последующей экструзии. Полученные выдавливанием прутки композиционных материалов имели предел текучести, равный 131—136 кгс/мм . [c.149]

Титановый сплав АТ6 (Ti А1 6 Fe + Сг + Si + В — всего 1,5), Листы, прутки [c.41]

Титановый сплав ВТ8 (Ti А1 6,5 Мо 3,5 Si 0,2). Листы, ленты, полосы, поковки, прутки [c.41]

Титановый сплав ВТ5 (Ti А1 4,3-6,2) [ГОСТ 19807—74]. Листы, поковки, прутки [c.41]

Титановый сплав ВТ5-1 (Ti AI 4,3—6 Sn 2—3) [ГОСТ 19807—74] Листы, поковки, прутки [c.42]

Титановый сплав ТС5 (Ti А1 5 Sn 3 V 2 Zr 2) ТУ 1-5-130—73. Листы, прутки [c.45]

Пределы длительной прочности и ползучести (в кГ/мм ) отожженных листов н прутков из титановых сплавов [c.185]

Механические свойства труб, штамповок, поковок, прутков н сварочной проволоки иэ титановых сплавов при комнатной и повышенных температурах [c.187]

Типичные механические свойства прутков из титановых сплавов при повышенных температурах [c.188]

Прутки из сплавов титановых 183 — Механические свойства при различных температурах 185, 187, 188 [c.299]

ПРУТКИ КАТАНЫЕ ИЗ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ (по ГОСТ 26492-85 в ред. 1991 г.) [c.264]

Ускорить процесс растворения модифицирующей алюминиево-титановой лигатуры стало возможным при ее использовании в виде прутка [35]. С этой целью слитки чушковой лигатуры А1-1,95 % Ti диаметром 100 мм горячим прессованием прессовали в пруток диаметром 8,0 мм. Для того чтобы установить эффект измельчения зерна при введении модифицирующих агентов, в расплав также вводили катанку диаметром 10 мм, получаемую прессованием алюминия марки АДО. Полученные структуры сравнивали с принятой на заводе технологией модифицирования путем введения в расплав в миксере титановой губки. Все варианты были опробованы при полунепрерывном литье слитков сечением 400 х 1560 мм из алюминия марки А7. Анализ структуры вырезанных из слитков темплетов показал (рис. 9.6), что наилучшие результаты дает применение прутковой лигатуры А1-1,95 % Ti — 540 зерен на 1 см площади шлифа, что в 4,5 раза больше по сравнению с модифицированием титановой губкой (120 зерен на 1 см шлифа). При этом площадь зоны равноосных и столбчатых кристаллов (см. рис. 9.6, б, в соответственно) оказалась [c.273]

ПОЛЗУЧЕСТЬ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ (0,2%) (кованые отожженные прутки), -кгс/мм [c.52]

Экструдирование бериллиевых прутков или порошка в титановых трубках. [c.325]

ГОСТ 23755—86. Прутки, прессованные из титана и титановых сплавов. Технические условия. [c.184]

ОСТ 1.92062—83. Прутки, катаные из титановых сплавов общего пользования. [c.184]

ТУ 1.83-21—79. Прутки катаные, механически обработанные из титанового сплава ВТ 16 общего назначения. [c.184]

Механические свойства титановых сплавов при низких температурах для отожженных прутков сечением 12-20 мм, приведены в табл. 13.22. [c.621]

Механические свойства прутков из титановых сплавов (ГОСТ 26492-85) [c.703]

ГОСТ 26492-85. Прутки катанные из титана и титановых сплавов. [c.715]

При изготовлении деталей порошковой технологией используют порошки технического титана, а также некоторых его сплавов. Механические свойства порошковых титановых сплавов зависят от многих факторов качества исходных порошков, режимов горячего компактирования, прессования и спекания. Технологические трудности обусловлены главным образом активным взаимодействием титана при повышенных температурах с примесями внедрения, образующими неметаллические включения, понижающие механические свойства порошковых титановых сплавов. Однако современные технологии, например распыление металла в вакууме, горячее компактирование гранул, горячее изостатическое прессование с последующим вакуумным отжигом, позволяют получить полуфабрикаты и изделия сложной формы высокого качества и 100 %-й плотности. В этом случае порошковые сплавы приближаются по прочности к деформируемым сплавам в отожженном состоянии. Так, полуфабрикаты (прутки, профили, листы и др.) из деформируемого сплава ВТ6 в отожженном состоянии имеют <Тв = 950... 1100 МПа, а у полуфабрикатов из того же сплава, но полученного порошковой технологией из этого сплава сгв = 920. .. 950 МПа. [c.425]

Табл. 1. — Виды и размеры прутков титановых

Табл. 3.—Механические свойства прутков титановых при высоких температурах

Для испытания применяют шпильки М8х1,25 с выточкой для сбега резьбы или без нее (см. рис. 2), Для изготовления шпилек из стального, алюминиевого или титанового прутка диаметром не менее 16 мм вырезают заготовки длиной 90 мм, которые подвергают механической обработке, оставляя припуск на нарезание резьбы на головке образца (М12Х1,75) и на рабочей части (М8Х1,25), а затем термической обработке по принятому режиму. После термической обработки образцы по мере надобности подвергают пескоструйной очистке, затем проводят окончательную механическую обработку, нарезают резьбу. [c.205]

Более систематическое исследование превращения титана в ударной волне проведено в работе [41]. Образцы вырезались из титанового прутка, изготовленного методом электроннолучевой бестигель-ной зонной плавки [42]. На рис.6.7, 6.8 показаны профили скорости свободной поверхности образцов чистого титана, зарегистрированные с помощью лазерных измерителей скорости во взрывных экспериментах (рис.6.7) и при воздействии на образцы мощного импульсного ионного пучка. Во взрывных экспериментах вместо двухволновой структуры на волновых профилях регистрируется лишь уменьшение градиента скорости в волне сжатия. В экспериментах с ионным пучком и регистрацией волновых профилей с помощью лазерного измерителя скорости ОКУ18, имеющего временное разрешение [c.239]

Наибольшее внимание привлекают алюминиевые сплавы, армированные волокнами из бора, углерода, нержавеющей стали и бериллия титановые сплавы, армированные волокнами молибдена и бериллия, и никелевые сплавы, армированные волокнами вольфрама, молибдена и их сплавов. Данные о прочности некоторых волокон и армированных материалов приведены в табл. 156 и 157. Такие материалы наиболее перспективны для деталей, работающих в условиях, близких к одноосному растяжению, например лопаток турбин я компрессоров. Максимальные рабочие температуры этих материалов близки к температуре плавления матрицы. На рис. 465 в качестве примера показаны температурные зависимости прочности для алюминия, армированного стеклянными и кварцевыми волокнами. Для сравнения на графике приведены свойства дисперсноупроч ненного алюминия и алюминиевого сплава. На рис. 466 показана макро- и микроструктура прутка из сплава нихром, армированного волокнами вольфрама (50%). [c.640]

Жаропрочные деформируемые сплавы и сталь ЭИ961 в исходном состоянии получены в виде прутков диаметром 32—45 мм, титановый сплав ВТ9 — диаметром 40 мм, а сплав ЖС6К — в виде литых стержней диаметром 18 мм. [c.67]

Лопатки последней ступени могут быть изготовлены из сплавов на титановой основе. В числе широко применяемых сплавов на основе титана можно назвать сталь ВТ-5. Сплав ВТ-5 достаточно пластичен и хорошо сваривается, плотность этого сплава равна 4,5 г/см . Предел текучести при 20" С по своей величине не уступает пределу текучести сталей 1X11МФ и 1Х12ВНМФ. Однако следует учитывать, чтО сплавы на титановой основе ползут даже при комнатной температуре при расчетах на прочность следует принимать во внимание в первую очередь величину предела длительной прочности и предела ползучести, а не только предел текучести. Кованые прутки поставляются диаметром до 250 мм, по АМТУ 534—67 с оо,2 = 65ч-85 кгс/мм , 65=10%, ф = 25%, 6 н З кгс-м/см . Сплав применяют без упрочняющей термической обработки. Он обладает умеренной жаропрочностью [24, 117]. Существуют и другие хорошо освоенные марки титановых сплавов. [c.116]

В качестве источников инфракрасного излучения применяют металлические радиационные нагреватели из нихрома в виде прутков, полос, сварных решеток, а также из тугоплавких металлов, например, в миогопози-ционной установке типа УПТ для пайки тонкостенных трубопроводов. Нагреватель в этой установке изготовлен из ниобия, выполнен разъемным н охватывает непосредственно место соединения [18]. Техническая характеристика установки для зонального безокислительного нагрева неповоротных стыков стальных и титановых трубопроводов под высокотемпературную пайку приведена ниже. [c.180]

Изложенное, конечно, не исчерпывает всего богатства и разнообразия типов структур, которые могут быть получены в титановых сплавах. Однако рассмотренные выше структуры с точки зрения сочетания механических свойств представляют две крайности оптимальный уровень свойств обеспечивается при наличии мелкозернистой, рекристаллизованной структуры более неблагоприятные свойства наблюдаются на материале с Р-превращен-ной структурой. К достижению структуры первого типа стремятся все технологи — изготовители полуфабрикатов, однако получить ее возможно лишь на относительно мелких изделиях (прутки, поковки, штамповки, холоднокатаные трубы, тонкие листы и т. п.). Второй тип структуры характерен для отливок, многотонных поковок, толстых плит, а также металла перегретого до р-области и подвергнутого затем медленному охлаждению. Возможный диапазон механических свойств того или иного сплава наиболее полно описывается его свойствами в указанных структурных состояниях. Поэтому в дальнейшем рассмотрение механических характеристик сплавов будет производиться применительно к двум типам структуры— мелкозернистой (рекристаллизованной) и крупнозернистой перекристаллизованной, с грубопластинчатым внутренним строением (Р-превращенной). [c.17]

Коэффициент теплового расширения титана может заметным образом изменяться в зависимости от содержания примесных и легирующ,их элементов а-стабилизаторы, в частности кислород, уменьшают а цирконий уменьшает его незначительно, несколько увеличивается при легировании оловом, а также р-стабилиза-торами [18]. У промышленных сплавов коэффициент теплового расширения находится в пределах от 7,3 до 11,2-10 °С (в основном от 8,0 до 9,2-10 °С" ), что соизмеримо с пределами его изменения, обусловленного текстурованностью прутков нелегированного титана (от 6,7 до 10,4-10 °С . При этом у любого из титановых сплавов коэффициент теплового расширения меньше, чем у железа и углеродистых сталей и существенно меньше, чем у нержавеющих сталей, меди и алюминия. [c.26]

Определенным подбором горячей деформации и термической обработки в работе [14] были получены различные структуры сплавов, которые оценивались по шкалам АМТУ 518—69 (балл макро- и микроструктуры). Усталостные образцы диаметром рабочей части 5,0—7,5 мм вырезались как из прессованных или кованых прутков, так и из штампованных лопаток. Испытание гладких и надрезанных ( = 1,89) образцов велось при чистом круговом изгибе. Основные результаты испытаний при комнатной температуре приведены в табл. 37. Данные табл. 37 показывают, что огрубление макро- и микроструктуры (увеличение балльности) заметно снижает усталостную прочность титановых сплавов, при этом самостоятельное значение имеет и макроструктура и микроструктура. Более чувствительным к структуре материалом оказался сплав ВТЗ-1. Характерно, что испытания образцов, вырезанных из штампованных лопаток сплава ВТ8, которые подвергались высокотемпературной термомеханической обработке (ВТМО), показали предел усталости 73—77 кгс/мм - против 65 кгс/мм без ВТМО. Очевидно, ВТМО дает большую структурную однородность, Повышаюш,ую предел усталости. Близкие к изложенным результатам получены данные для сплавов ВТ8 и ВТ9. [c.145]

Так, например, стоимость единицы массы полуфабрикатов из титана дороже полуфабрикатов из качественных сталей марки 0Х18Н10Т в 5,5—7 раз (листы), в 5,2—6,3 раза (прутки). Однако с учетом малого удельного веса титана стоимость единицы объема технического титана (листы) лишь в 1,6—2 раза выше стоимости стали 0XI8H10T, а в сравнении с листовой высоколегированной сталью 0Х23Н28М ниже на 43% [33]. Высокая прочность большинства титановых сплавов позволяет применять в ряде конструкций профили малого сечения, что при- [c.238]

Спеченные титановые полуфабрикаты (прутки, трубы, листы) и детали находят все большее применение в различных отраслях машиностроения, судовом и авиационном приборостроении, химической промышленности и др. В качестве исходных используют порошки, получаемые металлотермией (предпочтительнее восстановление диоксида титана гидридом кальция), электролизом, распылением или гидрированием титановых материалов. Холодное прессование порошка проводят в пресс-формах при давлениях 400 - 500 МПа, а спекание заготовок - при 1200- 1250°С в вакууме. Остаточную пористость 5-10% можно устранить дополнительной обработкой заготовки давлением (ковкой, штамповкой, мундштучным формованием). Иногда титановый порошок подвергают вакуумному горячему прессованию в молибденовых пресс-формах при давлении 50 - 80 МПа. Применяют и более сложные схемы изготовления порошок прокатывают в пористый лист, из которого горячим компактированием в газостате или горячей экструзией в оболочке получают изделие. Титаномагниевые сплавы можно получать инфильтрацией спеченного пористого каркаса из порошка титана расплавленным магнием либо прессованием заготовок из смеси порошков сплава Ti - Mg и титана с последующим спеканием их в вакууме при 950 - 1000 °С. Такие сплавы, содержащие 10-80 % Mg, хорошо обрабатываются давлением (прокаткой, штамповкой, ковкой, экструзией и т.п.). В целом метод порошковой металлургии позволяет повысить использование титана при изготовлении деталей до 85 - 95 % против 20 - 25 % в случае изготовления их из литья. [c.25]

Экструдировапие бериллиевых прутков, помещенных в отверстиях, высверленных в титановой заготовке. [c.325]

Сплавы титана. Экспериментальным исследованиям прочности титана при ударно-волновом нагружении посвящены работы [58, 59, 80, 84]. В [80] образцы в виде дисков толщиной 10 мм вырезались из прутка титанового сплава ВТ14 в состоянии поставки. Испытания проводились при температуре —196...800°С, характерное время нагружения <о составляло 1.3 10 с. На рис. 5.22 представлены зависимости 01отк( р) (сплошная) и 02отк(Г) (штриховая линия). [c.167]

ПРУТКИ ТИТАНОВЫЕ — полуфабрикаты, изготовляемые практическп из всех серийных титановых сплавов. П. т. по профилю разделяются на круглые и квадратные по способу изготовления — па прессоваппые и катаные. [c.100]

Согласно техпич. условиям по мере увеличения толщины листа (от 0,5 до 10 мм) допускается нек-рое снижение S и угла загиба 0(, листов всех толщин должен быть одинаков, Механич. св-ва поковок и штамповок (АМТУ 368-62), прутков прессованных (АМТУ 487-20) и катаных (АМТУ 451-59) из свариваемых титановых сплавов примерно такие же, как и у листов. [c.331]

Технологию изготовления поковок, штамповок, прутков и других полуфабрикатов из Т. с. д. с. п,— см. Титановые сплавы деформируемые жаропрочные. Горячая деформация сплавов проводится в интервале температур ВТЗ— 1050—850° ВТ4, ВТ6, ВТ6С—1100—8.50° ОТ4-2—1150—900°. [c.335]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...