Морен 400 (сплав)

В морских конструкциях находят все большее применение алюминиевые сплавы. Это способствует облегчению транспортировки и монтажа конструкций в открытом море при сохранении достаточной прочности и требуемой долговечности. К числу сплавов, получивших наибольшее распространение в погружаемых конструкциях, относятся сплавы А1 — Mg. Алюминиевые сплавы, как известно, склонны к питтингу, однако, несмотря на повышение солености воды по глубине моря, увеличение глубины питтингов в глубь моря неравномерно. Она оказалась наибольшей на глубине около 700 м в Тихом океане, т.е. в зоне наименьшей концентрации кислорода (рис. 7). Отсюда следует, что питтинговая коррозия алюминиевых сплавов зависит не столько от глубины погружения в море, сколько от концентрации кислорода. Склонность различных алюминиевых сплавов к питтинговой коррозии можно сравнить, измеряя их потенциал в морской воде. Сплавы с более электроотрицательным потенциалом проявили большую склонность к питтинговой коррозии, чем сплавы с более электроположительным потенциалом. Особенно склонны к питтингу высокопрочные сплавы, а сплавы серии Al-Mg сравнительно невосприимчивы к этому виду коррозии, однако при глубоком погружении даже эти сплавы подвержены довольно сильному питтингу. [c.23]

Литые хромомарганцевые сплавы разрушаются в морской воде равномерно со скоростью до 0,1 мм/год. Скорость коррозии хромомарганцевых сталей зависит от глубины погружения их в море. Например, скорость коррозии на глубине 7 ле оказалась равной 0,05 мм/год, а иа глубине 2—3 м — [c.71]

Другая серия опытов, проведенных в течение пяти лет в условиях приморского влажного субтропического климата, была посвящена изучению вопросов контактной коррозии титановых сплавов. Результаты опытов показали, что титан и его сплавы как в отдельности, так и в контакте являются коррозионностойкими не только в условиях атмосферы, но и в море на разных глубинах (3- 8 м). Отмечено, что обрастание на титане меньше, чем на поверхности нержавеющих сталей. Контакт титановых сплавов (АТЗ, 0Т4) с углеродистыми и низколегированными сталями и со сплавами алюминия в условиях морской атмосферы ускоряет процесс разрушения последних. [c.84]

В море, а также частично и в открытой атмосфере сказывается влияние продуктов жизнедеятельности микроорганизмов они снижают pH и тем самым усиливают процесс разрущения металла в щелях. Скорость коррозии в щелях зависит от состояния поверхности металлов. Наличие органики в щелях уменьшает концентрацию кислорода, необходимого для пассивации металла. Наиболее сильному разрушению при щелевой коррозии подвергаются металлы, пассивное состояние которых наиболее сильно зависит от влияния окислителей (к таким металлам относятся в основном нержавеющие стали и алюминиевые сплавы [89]). [c.87]

Весьма перспективно применение композиционных материалов в новых отраслях техники для глубоководного аппаратостроения. В связи с необходимостью использования богатств океанов и морей у нас в стране и за рубежом ведутся работы по строительству подводных и глубоководных обитаемых аппаратов, агрегатов и механизмов для добычи полезных ископаемых, для сооружения которых требуются высокопрочные и высокомодульные материалы с более высокими удельными значениями свойств, чем у традиционных сплавов и неметаллических материалов. [c.241]

В Швеции было исследовано коррозионное поведение 17 различных сплавов, применяемых в трубчатых теплообменниках. Испытания проводили в чистой воде Балтийского моря (содержание хлоридов 4 мг/кг) при температуре 50 С и скорости потока от 2 до 5 м/с. Продолжительность экспозиции 15000 ч [240]. В этих условиях абсолютной коррозионной стойкостью обладали титан. Сплав 825 и молибденовые аустенитные нержавеющие стали — эти металлы не корродировали даже в щелях сложной формы. Межкристаллитная коррозия наблюдалась на примыкающих к сварным швам участках ферритных молибденовых нержавеющих сталей, но позже было установлено, что эти образцы перед сваркой случайно подверглись цементации. Алюминиевые и некоторые медные сплавы при использованных скоростях потока подвергались эрозионной коррозии. Сплав 70—30 Си—Ni—Fe сохранял стойкость при скорости воды от 4 до 5 м/с. [c.201]

В целом после 1 года экспозиции скорости коррозии были значительными питтинговая, щелевая и межкристаллитная коррозия проявлялась в большей степени на глубине, чем у поверхности моря. Таким образом, морская вода на глубине более агрессивна по отношению к сплавам серии 2000. [c.359]

При покорении испанскими конкистадорами Южной Америки был открыт новый металл, внешне похожий на серебро. Его и назвали платиной, что является уменьшительным от испанского плата — серебро. Платину завезли в Испанию в таких количествах, что на первых порах она считалась весьма дешевым металлом— намного дешевле серебра. Этим не преминули воспользоваться мошенники. Они стали добавлять платину в золото при изготовлении фальшивых монет. Внешне такой сплав отличить от чистого золота было невозможно. Не мог здесь помочь и метод Архимеда — слишком близки плотности платины и золота (21,5 и 19,3 г/см ). Надежного и быстрого способа выявления подделки не нашлось, и это крайне затрудняло борьбу с фальшивомонетчиками. А их деятельность между тем приняла такие масштабы, что в результате администрации пришлось пойти на крайние меры — утопить все запасы платины в море. [c.14]

Ряд внешних факторов может вызвать локальную коррозию алюминиевых сплавов. К ним относятся, в первую очередь, неравномерная аэрация поверхности, наличие отложений. Интенсивная коррозия сплавов всегда наблюдается также на границе металл — вода — воздух. Наибольшую агрессивность по отношению к алюминию и его сплавам проявляет вода юл<ных морей. [c.29]

Вдали от промышленных районов или моря образование патины прекращается. Зеленая основная сернокислая соль не растворима в воде и поэтому обеспечивает хорошую защиту медных сплавов. [c.299]

Рис. 197. Влияние коррозии в морской атмосфере на предел прочности и удлинение литых и прессованных образцов магниевых сплавов, изготовленных из особо чистых исходных материалов, а также полученных при обычном заводском производстве. Образцы были размещены в 24 ж от берега моря. Поверхность образцов сплава Mg -1- 8,5% А1 + 0,2% Мп была перед испытанием протравлена кислотой прочие образцы— только обработаны на станке. I — литой сплав Mg -Ь -Ь 10% А1 -1- 0.2%, Мп (высокой чистоты) II — литой сплав Mg -f 8,5% Al + 0,2% Mn (заводское производство) III — прессованный сплав Mg + 6% Al + 0,2% Mn -ь 1% Zn (высокой чистоты) IV — тот же сплав заводского производства V — прессованный сплав Mg + 1,5% Мп (заводское производство).

Широкое использование сжиженных газов и в связи с развитием массовых перевозок газов морем резко возросла необходимость в создании экономичных хладостойких материалов для нужд криогенной техники. В промышленно развитых странах (США, Япония, Норвегия, Франция), являющихся крупнейшими потребителями сжиженных природных и нефтяных газов, развернуто строительство судов для перевозки сжиженных газов при температуре до — 162°С. При этом вынуждены использовать стали с высоким содержанием никеля (типа 0Н9 или 0Н6 и даже сплавов Инвар-ЗбН). [c.12]

Если проанализировать данные, полученные в морских атмосферах (табл. 18), то при сохранении общей закономерности, наблюдаемой в промышленной атмосфере, выявляются некоторые особенности, характерные, очевидно, лишь для морских атмосфер. Магниевый сплав МЛ5 и в морских атмосферах является анодом, однако степень усиления коррозии, а также влияние катода становятся несколько иным. Во-первых, нет заметной разницы во влиянии покрытия стали в контакте с оцинкованной и с кадмированной сталью коррозия МЛ5 увеличивалась в 10—15 раз. Во-вторых, обнаружено, что контакт магниевого сплава с алюминиевым (В95), который в промышленной атмосфере не сильно увеличивал коррозию, приводил в морских атмосферах к заметному увеличению скорости коррозии магниевого сплава (в 6 раз — у Черного моря и в 13 раз — у Баренцева). [c.122]

Влияние характера атмосферы на контактную коррозию хорошо иллюстрируют данными, приведенными в табл. 17—19, из которых видно, что контактная коррозия сильно зависит от состава атмосферы. Переход от одной атмосферы к другой влияет иногда сильнее, чем замена одного металла другим. Так, например, степень увеличения коррозии сплава МЛ5 за счет контакта со сплавом В95 при переходе от промышленной к морской атмосфере (Баренцево море) меняется с 2 до 13 раз. То же самое можно сказать и о контакте сплава МЛ5 со сплавом АМц. [c.127]

Коррозия бронзы с посеребренной латунью при изменении состава атмосферы менялась примерно в 20 раз. Коррозия анодированного сплава Д16 в контакте с посеребренной латунью изменялась в 18—20 раз при переходе от промышленной атмосферы к морской (Черное море, г. Батуми). [c.128]

Таблица 8. Потенциалы питтингообразования, потенциалы коррозии Е ор и результаты коррозионных испытаний для сплавов Fe—Сг, морская атмосфера (240 м от уровня моря) в течение 8 лет [75J

При выводе условий (2) и (3) мы заменили небольшой участок огибающей прямой линией, касающейся предельных кругов Мора для растяжения и сжатия. Для некоторых материалов такая замена является хорошей аппроксимацией эксиериментальных данных для более широкого диапазона напряженных состояний. Для сталей и некоторых магниевых сплавов коэффициент k близок к 1, Для серого чугуна k = 0,25. (Для большинства горных пород йредел прочности при сжатии в 10—50 раз превышает значение предела прочности при растяжении и поэтому для них k мало—от 1/10 до 1/50. [c.70]

Рис. 7. Зависимость средней глубш1ы питтинга на сплавах А1 - Mg от содержания кислорода в морской воде (цифры у кривых - глубина моря, м)

Несмотря на все большее расширение применения алюминиевых сплавов для морских сооружений, все же остается актуальной проблема изыскания конструкционных материалов, физико-химические свойства которых отвечали бы требованиям, предъявляемым нефтегазопромысловым сооружениям при эксплуатации в открытом море. Наиболее перспективный материал для этой цели — титан. Исследования некоторых титановых сплавов в Черном море на различных глубинах (7, 27, 42, 80 м) показали высокую стойкость исследованных сплавов на всех глубинах, и их скорость коррозии не превышала 0,01 г/(м2. ч), в то время как нержавеющие стали типа 18-9 были подвержены питтингу глубиной 2,5 мм после экспозиции в течение 21 мес. С увеличением глубины погружения образцов коррозионная стойкость повьииалась, что объясняется понижением температуры и более низкой концентрацией кислорода. Титан обладает очень высокой стойкостью не только в обычных морских средах, но также в загрязненных водах, в морской воде, содержащей хлор, аммиак, сероводород, двуокись углерода, в горячей морской воде. Титан выдерживает очень высокие скорости потока морской воды После 30-суточных испытаний при скорости потока 36,Ь м, с были чены следующие результаты [c.25]

Судостроение, а позднее и сооружение портов являются одними из старейших областей применения катодной защиты от коррозии (см. раздел 1.3). Для судов и сооружений, располагаемых в прибрежном шельфе, пока применяют преимущественно протекторную защиту, тогда как для портовых сооружений и мостовых перегружателей ввиду потребности в большом защитном токе предпочитают применять станции катодной защиты. Характерные проблемы коррозии для сооружений в прибрежном шельфе встретились уже в середине 1950-х гг. в Мексиканском заливе. Однако скорость коррозии здесь была меньшей по сравнению с наблюдаемой в Северном море (см. табл. 17.2). В допол-нение к этому на передний план все более выступают проблемы усталостного коррозионного растрескивания [13]. В отличие от свайных причалов н судов, на сооружениях в прибрежном шельфе в большинстве случаев не применяют никаких защитных покрытий или используют только временные покрытия. Защита от коррозии обеспечивается по катодной схеме. Значение токоотдачи (в ампер-часах) протекторов из алюминиевых, магниевых и цинковых сплавов согласно данным табл. 7.2—7.4 относятся как 3,1 1,4 1. Напротив, цена этих протекторов (в марках за 1 кг) относится как 1,3 2,8 1, так что удельные затраты в марках ФРГ на 1 А-ч находятся между собой в соотношении 1 2,4 4,7 и наиболее выгодными оказываются алюминиевые протекторы. Многолетние наблюдения за протекторами трех типов в Мексиканском заливе показали, что затраты на них относятся между собой как 1 3,5 2 [13]. Таким образом, магниевые протекторы для использования в прибрежном шельфе неэкономичны. Защита цинковыми протекторами обходится дороже защиты алюминиевыми протекторами. [c.421]

На скорость коррозии сплавов Х17, АМг5В и Д1Т при идентичных метеорологических условиях повышенная соленость оказывает меньшее влияние, чем на углеродистую сталь, вследствие компактности их заш,итных пленок. Защитное свойство пленки на одних и тех же сплавах в разных климатических районах зависит от загрязненности воздуха, метеорологических и рельефных особенностей данного района. По мере удаления от морского побережья и изменения высоты над уровнем моря процентное содержание железа и хлора в продуктах коррозии уменьшается. [c.36]

Коррозия сплавов в прибрежной зоне. Вблизи морского пирса около 130 от берега коррозия медных сплавов несколько выше, чем в отдалении от моря, что следует из результатов испытаний меди (М3), латуни (Л62), стали (Ст. 3), чугуна (Сч18-36) и хромоникелевой стали (Х18Н9Т). Образцы были помеш,ены на высоте 5 л от зеркала воды (рис. V.9, V.10). [c.75]

На медных сплавах под влиянием повышенной относительной влажности воздуха, углекислого газа и морских солей в щелях и зазорах образуются растворимые продукты коррозии, состоящие главным образом из основного карбоната меди Си2(ОН)2СОз. При этом верхний образец сплава Л62 становится темно-зеленого цвета, а нижний — медного цвета, что объясняется обесцинкованием этого сплава. Аналогичное явление отмечено нами в условиях погружения образцов в море, причем обесцинкование здесь происходит в 2—3 раза быстрее, чем в приморской атмосфере. Такое поведение медного сплава объясняется большой разностью потенциалов отдельных компонентов (Си = +0,0337 в, 2п = —763 в), в связи с чем ионизация цинка превалирует над скоростью ионизации меди. [c.88]

Питтинговая коррозия. Поскольку питтинговой коррозии в мор-С1ШХ атмосферах подвержены многие алюминиевые сплавы, то этот вопрос необходимо рассмотреть особо. На рис. 64 представлены результаты 5-летних коррозионных испытаний сплавов 1180, 3003, 0061 и. 5086. [c.132]

В работе [177] приведены данные о коррозии некоторых сплавов на различных глубинах (7, 27, 42 и 80 м) в Черном море. Титан обладал стойкостью на всех глубинах и скорость коррозии была <0,01 г/(м-ч). На образцах из нержавеющей стали 18Сг —9№ наблюдался питтинг (2,8 мм после экспозиции в течение 21 мес), но с увеличением глубины погружения коррозия уменьшалась. На глубине 80 м наблюдалась лишь слабая щелевая коррозия. Повышение стойкости объяснялось уменьшением температуры и более низкой концентрацией растворенного кислорода на больших глубинах. Наименьшая коррозия углеродистой стали наблюдалась на глубине 27 м (0,039 г/м -ч), что авторы связывают с более интенсивным биологическим обрастанием на этом уровне. Коррозия медных сплавов усиливалась с глубиной (0,042 г/(м -ч) при погружении на 80 м), что объяснялось образованием на меди в темноте коррозионной пленки, не обладающей защитными свойствами. [c.187]

Ni. В частности, новый сплав обладал стойкостью в воде при температуре 295 С и концентрации хлорида 100 мг/кг и кислопода 8 мг/кг, а также в теплообменнике с водой при температуре 190 °С и содержании хлорида 900 мг/кг и в охлаждающих змеевиках с частичным испарением воды из Балтийского моря (содержание хлоридов около 3 г/кг) при температуре 270 °С. [c.200]

Скорости и типы коррозии всех сплавов приведены в табл. 81. Некоторые из сталей были покрыты неорганическими покрытиями, состояние которых после испытаний приведено в табл. 82. Данные о чувствительности сталей к коррозионному растрескиванию под напряжением приведены в табл. 84. Определялось также влияние коррозии на механические свойства ряда сплавов при различных периодах их экспозиции (табл. 85). Состав воды вблизи поверхности в открытом море достаточно однороден по всем океанам [20]. Поэтому скорости коррозии сталей, экспонированных в сходных условиях в чистой морской воде, должны быть сравнимы между собой. Результаты многих исследований по коррозии конструкционных сталей у поверхности морской воды в различных местах по всему миру показывают, что после корсугкого периода экспозиции скорости коррозии постоянны и находятся в пределах от 0,076 до 0,127 мм/год [21, 22]. Факторами, которые могут вывести скорости коррозии из этих пределов, являются загрязнение моря, примеси в морской воде, около берегов, различия скоростей морских течений и различия в температуре воды у поверхности. [c.225]

Л.А.Гликман и др. [36, с. 10—13] изучали изменение потенциала некоторых сплавов при деформации растягивающими и сжимающими напряжениями в воде Черного моря при содержании в ней 8—9 мг/л кислорода. Отожженные образцы диаметром 4 мм мгновекно деформировали в [c.69]

Недостатком зонной модели является иеучёт корреляц. энергии, к-рая может существенно изменить все количеств, и даже качеств, оценки приведённого расчёта (напр., критерий Ф.). Получены и более точные результаты, напр, при использовании метода расчёта с функционалом спиновой плотности. Помимо этого, зонная модель Ф. получила существ, развитие в работах, начатых Мория [22], в к-рых был произведён учёт спиновых флуктуаций в ферромагн. системе электронов проводимости металлов и сплавов. [c.297]

Хлористый калнй Хлористый лнтий] Хлористый натрий Фтористый калий Фтористый алюминий 45 3S 10 5 6 580 620 П йка алюминия и его сплавов в соляных ваннах и в печах Флюс менее гигроскопичен из-за отсутствия хлористого цинка, термически более стоек и не вызывает сильной эрозии паяе МОРО металла [c.112]

Свь(ше 100 ть(с. таких муфт используется для соединения трубопроводов гидросистем реактивного истребителя Р-14, каких-либо аварий, связаннь(х с утечкой масла, не отмечено. Преимуществом муфт, изготовленных из сплавов с памятью формы, помимо их высокой надежности, является отсутствие высокотемпературного нагрева, как при сварке. Поэтому свойства материалов вблизи соединения не ухудшаются. Кроме того, при необходимости легко осуществляется разборка соединения при низкой Г. Муфты такого типа применяются для трубопроводов атомных подводных лодок, надводных кораблей, для ремонта трубопроводов для перекачки нефти со дна моря, причем для этих целей используются муфты большого диаметра порядка 150 мм. В настоящее время в этих случаях применяется также сплав Си — Zn — А1. [c.167]

Цель такой сложной термической обработки — обеспечить наиболее оптимальное сочетание количества и мор фологии упрочняющих фаз в сплавах и, следовательно, благоприятное сочетание характеристик жаропрочности и пластичности [c.331]

Из всех известных конструкционных материалов титан и его сплавы обладают наибольшей коррозионной стойкостью в морской воде при обычных температурах. Скорость коррозии сплавов ВТЗ, 0Т4, ВТ6, ВТ16 в воде Черного моря не превышает 0,005 мм/год. По другим данным, скорость коррозии титана в морской воде не превышает 2,5—8-10 мм/год [4.14]. [c.199]

Определена по потерям в весе за 10 и 20 лет испыта 1Ий а — морская умеренная (X) б — морская агрессивная (VIII) в — субтропическая мор-ская (1Х) г — сельская (И) d — промышленная (III) е — промыхиленно-морская (ГУ). П — 10 лет, — 20 лет. Буквы на оси обсцисс — условные обозначения сплава в соответствии с тябл. 79. [c.297]

При растяжении (или сжатии) без изгиба суммарная деформация е равна г=а1Е+Ёр +ед+а1. Первое слагаемое в правой части соответствует упругой деформации, второе — быстрая (практически мгновенная) иластич. деформация в момент приложения нагрузки третье — деформация П., растущая со временем четвертое — температурная деформация а — коэфф. линейного расширения, t — разность темп-р). Величины в и в определяются различными физич. "процессами и потому их следует разграничивать. В условиях установившейся П. а, t, е от времени не зависят и потому rfe/rft== —dz ldx, т. е. со временем меняется лишь g. Расчеты па П. позволяют определять напряжения, деформации и время работы в условиях П., исходя из св-в данного материала, задаваемых или графически — кривой П., или нек-рыми хар-ками сопротивления П. Такие расчеты проводят Гл. обр. для стадии установившейся П., предполагая, что Spp ajE. Существуют расчеты на 11. для тонкостенных и толстостенных труб, пластин, вращающихся дисков, турбинных лопаток и диафрагм, фланцев, оболочек, пружин, валов и т. д. П. играет важнейшую роль для материалов паропроводов, паровых котлов, турбинных лопаток, частей атомных реакторов, ракет и др. деталей, длительно подвергаемых механич. и термич. нагрузкам и нагреву. Ввиду отсутствия в б. ч. случаев соответствия между кратковременными ( статическими ) испытаниями и испытаниями на П. оценка жаропрочных сплавов проводится в значит, море по их сопротивлению П. [c.7]

Титан и его сплавы [2 41, с. 68 57, с. 2613, с. 2231]. Несмотря на высокую коррозионную стойкость титана и его сплавов в нейтральных растворах, отмечены случаи интенсивной коррозии титана в щелях при работе в горячих концентрированных растворах хлоридов магния и аммония, в растворах хлорида натрия и в морской воде, во влажном хлоре. Было показано, что титан и его сплавы (ВТ1, ВТ4, 0Т4) подвергались щелевой коррозии в море в случае обрастания (местное разрушение под обрастателями иногда достигало 0,1 мм за два года испытания). Щелевая коррозия титана возможна также в слабокислых растворах, так как известно, что потенциал титана в отсутствие кислорода в таких растворах разблагораживается и это может привести к активации титана. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...