Холодильник, расчет

В связи с широким использованием теплообменников в различных областях техники возросло число их наименований, определяемых спецификой работы этих устройств. Так, встречаются парогенераторы, экономайзеры, воздушные калориферы, конвекторы, холодильники, конденсаторы, градирни, испарители, скрубберы, охладители выпара и т. д. Но несмотря на различное функциональное назначение этих аппаратов, методика теплового расчета является для них общей. [c.422]

При увеличении числа ступеней сжатия и промежуточных холодильников процесс повышения давления в многоступенчатом компрессоре может приблизиться к изотермическому (процесс 1-3-5 на рис. 5.20). Обычно при этом стремятся К тому, чтобы газ после промежуточного холодильника имел ту же температуру, с которой он поступил в предыдущую ступень. Специальные расчеты показывают. [c.99]

Если перечисленные меры окажутся недостаточными, то необходимо предусмотреть специальные устройства для охлаждения масла с применением принудительной циркуляции масла и холодильников. Методика расчетов подобных устройств выходит за рамки этого учебного пособия и здесь не приводится. [c.339]

Классические решения гидродинамической теории развиты для случаев учета зависимости вязкости смазки от температуры и давления и теплообмена с поверхностями (плоская задача), на подшипники новых типов с карманами-холодильниками и др. Приближенно рассмотрены задачи для подшипников с перекосом шейки, с отклонениями вкладыша и шейки от идеальной формы. Широко применяются для расчетов подшипников электронные счетные машины. [c.69]

Качественное исследование даже для простейших систем показало, что могут быть такие реальные системы, для которых необходим поэтапный расчет. Во многих случаях достаточен более простой расчет переходного процесса лишь на интервале первого этапа. Излагаемая нами постановка задачи возникла в связи с исследованием динамических процессов в приводах вспомогательных механизмов тепловозов. Экспериментально установлено, что при включении вентилятора холодильника с помощью фрикционной муфты в системе привода начинается переходный процесс, сопровождаемый упругими колебаниями в соединительных валах, незатухающими на всем интервале переходного процесса. [c.23]

Схема совмещенной системы охлаждения наддувочного воздуха и смазочного масла дизеля приведена на рис. 5-2. Поступающий из турбокомпрессора воздух в контактном аппарате охлаждается за счет испарения части воды, циркулирующей по замкнутому контуру через аппарат. Проходя через водомасляный холодильник, вода попутно охлаждает и масло. В контактном аппарате одновременно происходит естественная очистка воздуха водой от пыли. Подпитка системы водой осуществляется с помощью регулятора уровня. Увлажненный воздух с пониженной температурой из контактного аппарата поступает во всасывающий тракт и идет на горение в дизель. Охлажденное масло поступает в систему смазки дизеля. Выполним расчет контактного аппарата для охлаждения смазочного масла (табл. 5-1). Комментарии к расчету и исходные данные формулы и условные обозначения см. в 4-7. Дополнительные исходные данные L = 0,25 м Лв = 10. [c.128]

I, II, III — сечения за холодильником,--эксперимент ----расчет [c.36]

Широкое внедрение этих технических средств в каждом случае должно строго обосновываться экономическим расчетом, с тем чтобы добиться большего эффекта при меньших затратах. В частности, значительному сокращению затрат способствует создание типажей и размерных рядов прогрессивной оснастки, а также разработка и организация выпуска типовых конструкций не только технологических приспособлений, инструментов и установок, но и сборочных и транспортных конвейеров, в том числе с автоматическим адресованием, механизированных стендов, подъемников, нагревательных устройств, холодильников, ультразвуковых моечных установок и другого сборочного оборудования. [c.515]

Когда термопары установлены вблизи выхода из нагревателя или холодильника, поток не является изотермическим н показания термопары не соответствуют средней температуре потока. В работе [7] приведены расчеты теплоотдачи к натрию на входных участках кольцевых каналов при постоянном тепловом потоке. Из этих расчетов следует, что стабилизация профиля температуры после входа в нагреватель заканчивается на различной длине при Re=l,0-10 на расстоянии Ad при Re = 5,0-10 на расстоянии 13,3rf при Re=l,0-10 на расстоянии 21 d. Можно ожидать, что эти значения справедливы и для характеристики длины, на которой происходит выравнивание температуры в потоке после выхода из теплообменного участка. При необходимости уменьшить ошибки измерения средней температуры выхода из-за неизотермичности потока и потерь тепла на длине участка стабилизации целесообразно перед термопарой предусматривать специальные перемешиватели потока, использовать эффект перемешивания в местах поворота (изгибах, углах) трубопровода. [c.167]

Теплота от паротурбинного преобразователя отводится в неизотермическом процессе 8—10. Коэффициент теплоотдачи от ДФС не превосходит 1-10 Вт/(м -К). Это вынуждает учитывать термическое сопротивление теплоносителя и стенок труб при расчете удельной площади холодильника-излучателя ПТП, которая при одной излучающей поверхности вычисляется по формуле [c.201]

Решение об использовании холодильной установки в качестве генератора тепла должно в конечном счете быть принято на основе вполне конкретного технико-экономического анализа с учетом стоимости дополнительного оборудования. При этом следует иметь в виду то обстоятельство, что реальная эксергия тепла в большинстве случаев во много раз ниже, чем холода. Так, расчеты показывают, что в случае использования жидкого топлива или природного газа для получения тепла стоимость единицы холода на существующих холодильниках примерно в 6—7 раз выше, чем стоимость единицы тепла. [c.128]

Охлаждение парогазовой смеси в холодильнике протекает, по существу, без изменения ее фазового состояния. Поэтому тепловой расчет холодильника производится как для однофазных теплоносителей. [c.85]

Расчет теплообмена и гидравлического сопротивления первой секции холодильника-конденсатора — собственно самого холодильника рекуперативного типа — ничем не отличается от соответствующего расчета обычных теплообменников-рекуператоров с однофазными теплоносителями, по которым имеется обширная литература (см. например, [2, 21, 22, 28, 41, 44, 46]). Поэтому рассматривать их в настоящей работе нет необходимости. [c.86]

Соответствующие расчеты коэффициента Се при к = со для температуры в центре и на периферии под изоляцией холодильника с квадратным основанием приводят к аналогичному характеру зависимости этого коэффициента от параметра (рис. 2, пунктир — двухмерное движение, сплошная кривая — трехмерное). [c.162]

Аналогичные расчеты, выполненные для определения распределения температур в грунте под изоляцией прямоугольного подвала холодильника, показывают, что при фиксированном значении V коэффициент Се растет вместе с увеличением относительной глубины подвала % = Ь/1, где Ь — глубина подвала (рис. 3). Поэтому при использовании в подвалах холодильника низких температур требуется весьма надежная изоляция для предотвращения вспучивания грунтов. [c.163]

Келлер [9] перечисляет основные проблемы, которые возникают при конструировании гидравлического оборудования для работы при высоких температурах. Могут быть взяты за основу два основных метода конструирования. По первому методу используются элементы, предназначенные для работы при невысоких температурах, в условиях достаточного охлаждения. При помощи общего холодильника может охлаждаться система в целом или отдельно, наиболее нагреваемые ее элементы. По второму методу все элементы системы конструируются с расчетом на работу при высокой температуре и без охлаждения. Однако холодильные устройства обычно тяжелы и ненадежны. Системы и элементы, рассчитанные на работу в условиях высоких температур, обычно значительно легче, проще и надежнее систем и элементов, оборудованных охлаждением. [c.348]

В теории турбокомпрессоров показывается, что промежуточный воздухоохладитель дает максимальный эффект, когда отношения давлений в частях компрессоров, разделенных холодильниками, одинаковы. Для компрессоров, входящих в состав ГГД, оптимальное распределение между КНД и КВД отклоняется от этого правила. Однако им можно руководствоваться для предварительных расчетов тепловых схем ГТУ. [c.118]

Доза хлора в каждом отдельном случае зависит от содержания в воде органических и неорганических соединений, окисляющихся хлором в данных условиях. Для эксплуатируемых охлаждающих систем дозу хлора следует подбирать с расчетом, чтобы в воде, выходящей из наиболее удаленного холодильника, содержание активного хлора составляло 0,4— 0,5 мг/л. [c.649]

Рассмотрена задача определения температурного поля в гладком пли товом холодильнике. Решение получено совместным применением проекционного и конечно-раэностного методов. Приведены результаты расчетов поля температур в зависимости от скорости воды ь системе охлакдения и шага тоуЗ холодальника. [c.147]

Аналитический расчет анодной защиты протяжённых конструкций (холодильников и теплообменников трубчатого типа, мешачок и др.) [c.81]

Следует отметить, что при сжатии в компрессорах реальных газов типа воздуха при давлениях более 10 Па, использование при расчетах указанных выше формул (1.255) - (1.256), (1.262) - (1.264) может привести к значительным ошибкам. Точный расчет процессов сжатия реальных газов и перегретых паров в компрессоре, а также процессов охлаждения их в цилиндрах и промежуточных холодильниках может быть проведен с помощью тепловых диаграмм, например с помощью Ts-диаграммы, как это показано на рис. 1.58 (при известных температурах рабочего тела в начале и конце сжатия и степепи сжатия е), или в аналитической форме с использованием уравнения состояния реального газа. В большинстве практически важных случаев процесс сжатия в компрессорах перегретых и влажных паров и реальных газов можно рассматривать как адиабатный и, следовательно, техническая работа компрессора = 2 где и Ii2 — энтальпии рабочего тела при давлениях в начале и конце сжатия соответственно, при S = onst. [c.88]

Стандарты на два вида указанных устройств были опубликованы 16 октября 1979 г. В соответствии с этим ожидается, что к 1983 г. энергетическая эффективность холодильников возрастет в среднем на 20%, а максимально — на 25% и кондиционеров — в среднем на 17%, а максимально — на 20%. (В этих расчетах 1978 хозяйственный год, начавшийся в октябре 1977 г. и завершившийся в сентябре 1978 г., принят за бе-зисный). [c.128]

В конечном счете потребителем энергии является человек, находящийся в разнообразных и постоянно меняющихся природных и общественных условиях. Различия в природных условиях наиболее очевидны, но интерпретация их не всегда проста (так, ЭСКИМОСЫ Инувика в канадской Арктике приобретают теперь холодильники). Общественные различия очевидны в экстремальных случаях, особенно когда это касается материального благосостояния, но они гораздо менее очевидны в средней области и часто игнорируются при расчетах потребления. [c.260]

Целесообразность создания специального механизма должна быть мотивирована соответствующим технико-экономическим расчетом или соображениями резкого облегчения или поныше-ния безопасности усл0 В й труда. В частности, в приведенном ранее примере подъемника для монтажа холодильников соблюдены и те и другие условия. Ранее было сказано, что холодильники подают в печь через одно отверстие, а разместиться они должны по окружности кожуха и несколькими рядами. Попытки использовать для этой цели подвесные полиспасты успеха не имеют. В рекомендуемой конструкции сочетание в одном устройстве механизмов подъема и толкания, а также подъемной площадки наилучшим образом обеспечивает высокую производительность, избавляет Рабочих от необходимости приложения значительных физических усилий и делает работу безопасной. [c.505]

Таким образом, система последовательных тепловых балансов, лежащая в основе инженерного метода расчета установок глубокого охлаждения, построена только на основе первого начала термодинамики. Поэтому она недостаточно совершенна как средство анализа работы этих установок. Тем не менее, на многие практически важные вопросы можно ответить, используя метод теплового баланса. Например, чтобы определить, как будет влиять на величину холодопроизводительности неполный отвод тепла сжатия в холодильниках компрессора (QHgO) или даже полное отсутствие охлаждения в случае цикла высокого давления без детандера и в случае цикла низкого давления с детандером, целесообразно составить тепловой баланс по контуру б. [c.153]

Все рассмотренные выше методы повышения экономичности теплового процесса электрической станции могут быть сведены к стремлению маокимально увеличить располагаемый (и полезно исподызуемый) тепловой перепад между начальным состоянием рабочего тела и состоянием в точке отдачи тепла холодильнику. Для этой цели расширения рабочего тела доводится до предельно возможных низких температур (и давлений) и пара- метры рабочего тела, поступающего в двигатель, выбираются по возможности высокими, поскольку это допускают технология машиностроительных материалов и экономический расчет. [c.33]

Используя обычные при термодинамическом анализе допущения и данные работ [53, 58, 82], можно записать следующие соотношения для расчета и Т1дф в зависимости от термодинамических параметров в характерных точках циклов комбинированной энергетической установки на горячих и холодных спаях обоих каскадов ТЭГ выходе из парогенератора выходе из турбины, входе и выходе из холодильника-излучателя, которые соответственно индексируются г1к, х1к, 1рт, трт, 2рт, Зрт. [c.172]

От пaJзoкoмпpe иoнJ oй холодильной машины меньшая часть теплоты No. X, равная Л о. х Ьз — i 4)l ii3 — in), отводится в не-изотермическом (близ1 м к изобарному) процессе 13—14, а большая часть, равная jVq. х ii4 — ii5)l h3 — hs), — в изотермическом процессе 14—15. Поэтому уравнение для расчета удельной площади холодильника-излучателя парокомпрессионной холодильной машины принимает вид [c.202]

Что касается верхней температуры цикла парокомпресссионной холодильной установки то она примерно одинакова для циклов, осуществляемых с различными веществами, поскольку она определяется значением температуры охлаждающей воды, поступающей в конденсатор. Так же как и в конденсаторах теплоэлектростанций, в конденсаторах холодильников температура охлаждающей воды может изменяться в пределах от О до 30° С. В срздием в разного рода оценочных расчетах можно считать, что Г = 20° С, [c.437]

Такие расчеты были проведены для воздушной холодильной машины при температурах воздуха на выходе из холодильной камеры Го = 233 Ж и на выходе из водяного холодильника Г=303°К, т)к=т1т=0,9, давлении перед компрессором /)1к=1 кгс1см . Цель расчетов — сопоставление энергетических характеристик воздушной холодильной машины с рекуперативным теплообменником и переключающимися регенераторами. [c.141]

Автором настоящей работы также проводились экспериментальные следования термического сопротивления соединений на клеях — в основном в направлении разработки методов искусственного изменения термосопротивления в зоне контакта металлических поверхностей Л. 16, 58—60]. В опытах использовалась. /становка, основным элементом которой являлась рабочая камера (рис. 1-22). Склеенная пара образцов длиной 58 мм и диаметром 30 мм каждый помещалась между электронагревателем и водяным холодильником. В целях обеспечения минимальных тепловых потерь образцы монтировались внутри компенсационной камеры. Для замера температур по длине образцов устанавливались по четыре хромель-алюмелевых термопары. Замер температур осуществлялся после установления стационарного теплового режима. Расчет термического сопротивления производился по методике, описанной в работе [Л. 56]. Исследовались соединения на маловязком эпоксидном клее ВК-1 и высоковязко.м фенолокаучуковом клео ВК-3. Склеивались образцы из сплава дюралюмин Д16Т и твердого сплава ВК-8 со сталью 45. На основании экспериментальных данных получена зависимость термического сопротивления клеевого слоя от давления отверждения (рис. 1-23), которая показывает, что при идентичных давлениях соединения с маловязким клеем имеют значительно меньшее термосопротивление, чем соедине- [c.42]

Сформулированные в работах [1—51 задачи применительно к температурным полям в грунте под изоляцией холодильников не являются частными хотя бы потому, что к этому классу прикладных задач примыкают тепловые расчеты оснований различного рода сооружений и некоторые диффузионные и термодиффузнонные задачи. Подобного рода задачи встречаются также в акустике и прикладной электродинамике (для импендансных границ раздела). Однако в отличие от них численные значения соответствующих безразмерных параметров таковы, что позволяют развивать совершенно иные строгие и приближенные методы. Тем не менее представляет интерес перенос идей и представлений в рассматриваемые нестационарные задачи колебательного типа, как например для частой гребенчатой и ребристой структуры, выполненной из нетеплопроводных ребер, заполненной в промежутках не-идеальной изоляцией. [c.161]

Температуры золы и шлака на входе в системы пневмозолоудаления (ПЗУ) для действующих ТЭС принимают по фактическим данным соответствующего оборудования температуру на входе в бункера и на складе сухой золы определяют расчетом. При дальности пневмотранспортировки более 200 м диапазон изменения температуры подаваемой на склад золы можно принять для летнего периода 40—65 °С и для зимнего периода 25—50 °С при температуре золы в бункерах золоуловителей 120—170 °С для шлака котлов с кипящим слоем (КС) и циркулирующим кипящим слоем (ЦКС) соответствующие температуры составят в летний период 50—90 °С, в зимний период 35—75 °С при температуре шлака после холодильников котлов 150—250 °С. [c.538]

Проблема еще больше усложняется, если учесть реальные термодинамические и газодинамические характеристики процессов в двигателе Стирлинга. Температуры рабочего тела, вьтхо-дящего из рабочих полостей переменного объема, не постоянны (т. е. изотермические условия не достигаются), поскольку процессы являются, по существу, адиабатными. Даже в тех условиях, когда рабочее тело течет в нагревателе и холодильнике по трубкам, наружная поверхность которых поддерживается практически при постоянной температуре, температуры рабочего тела на концах регенератора будут периодически изменяться по времени и возможны даже отдельные моменты, когда либо течение отсутствует, либо создаются встречные потоки, либо газ в одно и то же время вытекает с обоих концов регенератора [29]. Площадь теплообменной поверхности не бесконечна, а газодинамические характеристики и теплофизические свойства рабочего тела (плотность, давление, скорость, вязкость) переменны происходит кондуктивный перенос тепла в осевом направлении, аналогичный перенос по нормали к потоку не является идеальным и т. д. Чрезвычайно сложно даже качественно разобраться в реальной ситуации, не говоря уже о том, чтобы провести расчет. [c.254]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...