Температурный напор конденсатора

Признаками нарушения могут быть высокий уровень конденсата в конденсаторе, определяемый по приборам, установленным на БЩУ и по водоуказательным стеклам по месту увеличенное переохлаждение конденсата увеличенный температурный напор конденсатора выбрасывание воды из выхлопных патрубков основных пароструйных эжекторов ( захлебывание эжекторов). [c.36]

Отложения на внутренней поверхности трубок конденсатора ухудшают процесс передачи тепла от конденсирующегося пара к охлаждающей воде, что приводит к увеличению температурного напора конденсатора. В основном различают три вида отложений [c.37]

Органические отложения при высушивании уменьшаются в объеме, сжимаются и растрескиваются, теряя сцепление с металлом трубок, и при подаче циркуляционной воды в конденсатор легко ею смываются. Эффект произведенной термической сушки определяется по углублению вакуума и по уменьшению температурного напора конденсатора. [c.39]

Температурный напор конденсатора бк, "С Формула (15.5) принято А= = 2400 Вт/(м2-К) f =15 400 4,2 5,8 6,8 7,4 [c.242]

Теплонасосная установка, которая служит в зимнее время для отопления курортного зала, использует в качестве источника теплоты морскую воду. При этом температура кипения хладагента в испарителе, обогреваемом морской водой с температурой 10 °С, равна О °С температура конденсации, при которой теплота передается обогреваемому воздуху, имеющему температуру 25 °С, равна 35 °С мощность привода установки 45 кВт. Определить тепловую мощность установки, если действительное значение отопительного коэффициента составляет 4,2. Как изменится тепловая мощность установки, если она будет работать по внутреннему обратимому циклу Карно при тех же температурных напорах в испарителе и конденсаторе Как изменится отопительный коэффициент, если устранить внешнюю необратимость в теплообменниках установки, работающей по обратному циклу Карно [c.156]

Средний температурный напор в конденсаторе, по формуле (3.52), [c.145]

Задача 3.82. Определить средний температурный напор в конденсаторе турбины, если расход конденсирующего пара D = l,6 кг/с, энтальпия пара в конденсаторе г = 2330 кДж/кг, давление пара в конденсаторе /7i = 3,5 10 Па, поверхность охлаждения конденсатора / , = 410 м и коэффициент теплопередачи к = 3,65 кВт/(м К). [c.145]

Задача 3.83. Определить средний температурный напор в конденсаторе турбины, если расход конденсирующего пара Д, = 7,8 кг/с, кратность охлаждения т = 55 кг/кг, давление пара в конденсаторе р = 4 10 Па, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор /,= 12°С, температура выходящей воды на 6°С ниже температуры насыщенного пара в конденсаторе, поверхность охлаждения конденсатора i , = 430 м и коэффициент теплопередачи/с =4 кВт/(м К). [c.145]

Обычно циркулирующая жидкость в опускных трубах нагревается на 0,2—0,3 К. Иногда таким незначительным подогревом пренебрегают. Однако в данном случае этой величиной пренебрегать не следует, так как конденсаторы-испарители, как правило, работают в условиях весьма малых температурных напоров. В нашем случае максимальный температурный напор в верхнем сечении греющей секции равен 2,99 К, а среднее значение АТ еще меньше. Поэтому рассчитаем температуру кислорода на входе в активную зону греющей секции. [c.417]

Эксперименты [7.6] проводились при давлениях 3,3— 5,5 бар, тепловых нагрузках (4,4—8,5)-10 вт/м , температурных напорах — f = 13—38 °К и г —Тс = 11 — 31 °К, степени диссоциации пара в конденсаторе ег , 13%, на входе — до 23%, перегрев относительно Т1—до 67 °К. [c.193]

На первом этапе, который можно условно отнести к стадии разработки технических предложений, оптимизируются, как правило, те параметры теплообменных аппаратов, которые связаны с характеристиками термодинамического цикла давление в конденсаторе, минимальный температурный напор и перепад давлений в регенераторе и т. д. Изменение этих величин оказывает гораздо более сильное воздействие, например на стоимость теплообменников по сравнению с внутренними параметрами аппаратов (диаметром и шагом разбивки труб, скоростями потоков и т. п.), поэтому последние на этом этапе оптимизации принимаются более или менее одинаковыми для всех вариантов. [c.171]

Анализ показывает, что изменения некоторых параметров теплообменных аппаратов влияют также и на характеристики другого оборудования, а также на эксплуатационные показатели АЭС. Так, например, изменение минимального температурного напора в регенераторе при одной и той же тепловой мощности реактора приводит к изменению электрической мощности станции. Такой параметр, как кратность охлаждения в конденсаторе, сильно влияет на стоимость системы водоснабжения АЭС и т. д. Следовательно, если технико-экономической оптимизации подвергаются параметры теплообменных аппаратов, влияющие на характеристики другого оборудования АЭС, то в качестве критериев оптимизации необходимо выбирать комплексные критерии качества. Особенно это относится к конденсатору, на охлаждение которого требуется свыше 90% всего расхода охлаждающей воды в системе водоснабжения АЭС [5.3]. [c.173]

Отложения слизистые малотеплопроводны и увеличивают температурный напор в конденсаторах до 8—10 °С. Значительная доля в составе отложений приходится на органические соединения. Образование отложений связано с осаждением на поверхностях нагрева органических примесей, глинистой взвеси и развитием биологических обрастаний. [c.240]

Средний температурный напор между паром и стенкой конденсатора можно определить следующим образом [c.98]

Рис. 26. Зависимость теплопередающих характеристик ЦТТ (й к = =0,02 м /к=0,1 м) от скорости вращения и температурного напора в конденсаторе а — тепловой поток через поверхность конденсатора 6 — коэффициент теплоотдачи (/—a=2000 мин- 2—

При выпаривании части циркулирующей воды при низком давлении в вакуумном испарителе тепло переходит к насыщенному пару. Благодаря тому, что тепло воды передается насыщенному пару при кипении, дальнейшего снижения температуры не происходит и температурный напор равен нулю. Насыщенный пар из вакуумного испарителя свободен от твердых частиц, которые остались в гранулирующей воде. Благодаря этому вторичным носителем тепла шлака является пар, который легко транспортируется на большое расстояние и на большую высоту и загрязнен только газами. Этот насыщенный пар передает тепло шлака стенкам трубок поверхностного конденсатора, имеющего небольшие размеры. Поскольку пар, образовавшийся в вакуумном испарителе, не содержит никаких твердых частиц, ТО конденсатор может состоять из трубок малого диаметра без опасения их засорения. [c.224]

На рис. 2-18 дана зависимость произведения г утТ о от тех же величин, что и на рис. 2-17. В расчетах принято, что имеется кипящий водяной экономайзер, причем температурный напор за котлом равен 20° С. Давление в конденсаторе 0,04 ama. [c.57]

Приближенно можно считать, что при конечном температурном напоре в конденсаторе АТ2 температура воды за конденсатором [c.165]

Температура насыщения в испарителе теплового насоса предполагается неизменной и равной 0° С. Эта цифра характерна для некоторых зарубежных установок тепловых насосов, использующих в качестве источника тепла низкой температуры речную воду [Л. 7-4]. Величина общего к. п. д. установки относительно цикла Карно принята постоянной и равной rjo к мальный температурный напор в конденсаторе теплового насоса принят равным 5° С. [c.166]

Величина поверхности охлаждения конденсатора F непосредственно зависит от величины среднего температурного напора, т. е. от величины среднелогарифмической разности температур [c.89]

Температурный напор 6t при постоянном расходе воды Wtt прямо пропорционален нагрузке конденсатора с уменьшением разности температур охлаждающей воды At температурный напор бг уменьшается. [c.222]

Сравнение фактического температурного напора, полученного в условиях эксплуатации конденсатора, с теоретической величиной, подсчитанной по приведенной выше формуле, укажет, насколько удовлетворительно работают конденсатор и конденсационная установка в целом. [c.251]

Увеличение температурного напора S< в конденсаторе происходит по следующим причинам от загрязнения трубок конденсатора, большого присоса воздуха в конденсатор, неудовлетворительного отсоса воздуха из него, малой нагрузки турбины и конденсатора — снижается, а б( — увеличивается), низкой температуры охлаждающей воды, увеличения кратности охлаждения m и др. [c.251]

Если при эксплуатации турбины наблюдается повышение температурного напора конденсатора и рост переохлаждения конденсата, а воздухомеры, установленные на выхлопных трубах эжекторов, не показывают увеличения расхода воздуха, можно предположить, что причиной ухудшения вакуума являются нарушения в работе эжек- [c.48]

С точки зрения экономичности установки температурный герепад между ртутным и водяным паром в конденсаторе-испарителе должен быть по возможности ниже—порядка 15—18°С. При таких значениях температурного напора конденсатор-испаритель может работать с тепловой нагрузкой 50 000—60 000 ккал1м - час. [c.201]

Как изменится коэффициент теплоотдачи от пара к трубке конденсатора в условиях задачи 8-26 при измеиеиии давления пара от 0,05-Ю до 0,5-IQj Па, если температурный напор (Д =10,9°С) и все другие данные останутся без изменений [c.170]

Величину определеппую по формуле (19.53), называют срсднелогарифмическим температурным напором, который получен в результате теоретического решения Грасгофа для аппаратов, имеющих постоянные тепловые эквиваленты потоков и не зависящие от локальной разности температур коэффициенты теплопередачи. Следует отметить, что в испарителях и конденсаторах локальные коэфф.чциенты теплопередачи зависят от разности температур, и уравнение (19.53) является для этих условий приближенным. Если температуры сред изменяются по поверхности аппарата незначительно, то средний температурный напор можно определить как среднеарифметический 0Щ = 0,5 (бд + 0м). Среднеарифметический напор всегда больше среднелогарифмического, и при 0б/0 < 2 они различаются не более чем на 3 %. Для сложных схем движения 0 рассчитывают как для противотока и умножают на поправочный коэффициент eg, значения которого для различных схем движения приводятся в специальной литературе. Для конденсаторов и испарителей ее I. [c.250]

В11 = еиАеп- Термическое сопротивление пепосредствеино стенкн оценивается величиной = б,р. На рис. 19,10, а представлен характер изменения температур в поперечном сечении трубы для испарителя, а на рис. 19.10, б — для конденсатора. Будем относить расчетную среднюю плотность теплового потока к наружной поверхности, на которой происходят фазовые переходы, и считать, что коэффициент теплоотдачи а,, зав1ггит от температурного напора, т. е. от плотности теплового потока. [c.253]

Задача 3.79. Для паровой турбины с эффективной мощностью iVe = 2000 кВт и удельным расходом пара й е = 5,5 кг/(кВт ч) определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если энтальпия пара в конденсаторе г, = 2350 кДж/кг, давление пара в конденсаторе /7t = 5 10 Па, коэффищ1ент теплопередачи /с = 3,9 кВт/(м К) и средний температурный напор в конденсаторе А ср= 10°С. [c.144]

В ряде отраслей техники режимы работы испарителей характеризуются чрезвычайно низкими температурными напорами и соответственно очень малыми плотностями теплового потока. Это относится к конденсаторам-испарителям воздухоразделительных установок, к испарителям, работающим в холодильной промышленности, и др. В испарителях, работающих в составе холодильных машин, повышение температурного напора связано с ухудшением энергетических показателей холодильной установки в целом. Например, Б установках каскадного типа снижение перепада температур с 5—7 до 2—3°С приводит к уменьшению энергозатрат при той же поверхности теплообмена на 10—15% 1137]. Однако при таких низких температурных напорах тепловой поток к хладагенту передается в условиях неразвитого кипения, поэтому коэффициент теплоотдачи к нему нередко оказывается ниже значения а со стороны горячего теплоносителя. Это приводит к очень большим габаритам теплообменных аппаратов и к неудотвлетворительным их весовым характеристикам. Так, масса кожухотрубных фреоновых испарителей обычно составляет 30—40% массы металла всей холодильной машины. Стремление уменьшить габариты испарителей, снизить расход металла (особенно дорогостоящих цветных металлов) на их изготовление заставило ученых искать возможности интенсификации теплообмена при кипении и способы достижения устойчивого развитого кипения при весьма малых температурных напорах. [c.218]

Опытная труба 10X0,43 мм из стали Х18Н10Т имела обычную техническую шероховатость. Опыты проведены при давлениях 1,5—10 бар, тепловых нагрузках (17-— 110) 10 вт/м и температурных напорах 4—44 °К. В связи с большим паровым объемом в экспериментальном конденсаторе условия эксперимента соответствовали конденсации практически неподвижного пара. Обработка опытных данных производилась с определением среднего по длине и периметру трубы коэффициента теплообмена Ок- Максимальная относительная погрешность в определении экспериментальных значений <Хк не превышала 17%, а для 80% опытов—10%. [c.176]

Алгоритмы расчета критериев качества Если при тепловом расчете конденсатора принять следующие допущения 1) коэффициент теплоотдачи при конденсации соответствует зависимости Нуссельта 2) теплообмен и сопротивление при турбулентном течении воды определяются формулой Михеева и зависимостью = 0,184 Re- 3) перегрев пара и переохлаждение конденсата включены в эффективную теплоту конденсации А/г 4) при вычислении среднелогарифмического температурного напора температура в конденсаторе принимается равной температуре насыщения, то алгоритм для расчета критерия качества при оптимизации параметров конденсатора АЭС с теплоносителем N264 (конденсация на внешней поверхности труб) имеет следующий вид. [c.182]

Основные постоянные точки 1 Температурный напор 13 — 9 Температуропроводность воды 1 (1 Темплеты — см. Металлографические шлифы Тенайт 4 — 314 Тендер-конденсаторы грузовых теп. 1опаровозов [c.295]

В 1качестае сравнительной оценки температурного напора для чистого, хорошо уплотненного конденсатора можно с достаточной точностью пользоваться формулой А. В. Щегляева [c.221]

Основной причиной ухудшения вакуума в конденсаторе является подсос воздуха в него через неплотности в соединительных фланцах ресиверной паровой трубы концевых уплотнений, трубопроводов, находящихся под вакуумом, в сальниках вентилей, задвижек и другой арматуры, находящейся под вакуумом, в атмосферном клапане, сальниковом уплотнении горловины конденсатора, дренажных устройствах, находящихся под вакуумом, в сальниках конденсатиых насосов на стороне всасывания, во фланцах горизонтального и вертикального разъемов цилиндра турбины, концевых лабиринтовых уплотнений, в прохудившихся трубах гидравлического затвора дренажа I ступени эжектора, в сальниках водоуказательного стекла конденсатора, продувочных дренажных устройств, находящихся под вакуумом, холодильника эжектора и др. При увеличенном присосе воздуха в конденсатор температурный напор (б ) возрастает и увеличивается против обычного переохлаждение конденсата .Мн) [c.256]

На рис. 17 приведена принципиальная схема цикла водо-фре-оновой установки с небольшим начальным перегревом фреонового пара и сверхкритическими параметрами водяного пара роа при наличии промежуточного перегрева р Важнейшими характеристиками таких бинарных циклов являются величина разделительной температуры (или давления водяного пара, поступающего в конденсатор-испаритель) и величина температурного напора в конденсаторе-испарителе. [c.37]

Из этого уравнения следует, что с ростом температуры питательной воды оптимальная температура воды перед газоводяным подогревателем становится меньше температуры воды в конденсаторе, что невозможно. Следовательно, если снижение температуры воды перед газоводяным подогревателем сопровождается пропорциональным уменьшением температуры уходящих газов (сохранение постоянства температурного напора), то это приводит к повышению к. п. д. ПГУ. [c.51]

В заключение следует сказать, что выбор числа ступеней, особенно для крупных адиабатных испарителей, производится не только из условия обеспечения наибольшего выхода дистиллята. Если доминирующим фактором является первоначальная стоимость, а не расход топлива, то выгодно увеличивать число ступеней. При неизменном удельном расходе уепла, т. е. одинаковой величине нагрева воды в подогревателе и неизменных прочих условиях, поверхность конденсаторов уменьшается с увеличением числа ступеней. Это положение наглядно иллюстрируется сопоставлением температурных напоров между паром и водой (рис. 25) для двух испарителей, из которых один имеет число ступеней 2 = 3, а другой z-> ,. По мере увеличения 2 разность температур между паром и водой, от которой зависит поверхность конденсаторов, стремится к /о— в то время как при конечном 2 она меньше на величину д и равна to—t — О, причем значение д обратно пропорционально числу ступеней. Поэтому поверхность конденсаторов, а следовательно, до некоторой степени и стоимость испарителей при этих условиях уменьшаются с ростом числа ступеней. Не случайно самые крупные береговые опреснительные установки выполняются с числом ступеней до 50. [c.59]

Коэффициент теплопередачи в глубоковакуумных опреснителях снижен как вследствие меньшей интенсивности теплоотдачи от воды по сравнению с теплоотдачей при конденсации пара, так и вследствие большей вязкости кипящей морской воды. Ограничен также и температурный напор (не более 20 град). По этим причинам удельный паросъем в утилизационных опреснителях не превышает 60—65 кг м -ч), т. е. оказывается в два-три раза меньше, чем в опреснителях избыточного давления. Поверхность конденсаторов составляет 50—60 на [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...