Формулы эмпирические, составление

Практически вычислять С по этим формулам почти никогда не приходится, так как применительно к ним составлены соответствующие расчетные таблицы и графики. Например, применительно к формуле Павловского составлен график на рис. 4-26. Применительно к наиболее удобной формуле Маннинга — табл. 4-4. Установив по табл. 4-3 значение и, относящееся к данному конкретному случаю, и определив гидравлический радиус, мы по упомянутому графику или табл. 4-4 легко можем найти С. Надо подчеркнуть, что все приведенные эмпирические и полуэмпирические формулы для С (относящиеся к равномерному установившемуся движению жидкости) являются приближенными, причем значения и, входящие в них, приходится устанавливать по табл. 4-3 на основании чисто описательных (а не количественных) характеристик русла (так же как и значения Д см. выше). Поэтому при выборе для расчета той или другой из приведенных формул главным образом обращают внимание на простоту определения С по принятой формуле. С этой точки зрения непосредственное применение в расчете формулы Павловского не может быть оправдано эта формула, являясь весьма сложной, включает в себя, вместе с тем, весьма приближенный параметр п. [c.177]

Эмпирические уравнения. Общее уравнение (6.2) состояния реальных газов, несмотря на всю его принципиальную значимость практического применения пока не нашло, так как для того, чтобы обеспечить требующуюся точность, необходимо сохранять в правой части значительное количество членов, что придает уравнению весьма громоздкий вид и усложняет его использование кроме того, вычисление вириальных коэффициентов не во всех случаях осуществимо, так как точное выражение энергии и (г) взаимодействия двух молекул для многих веш,еств неизвестно. Поэтому при расчете термодинамических свойств различных веществ и составлении термодинамических таблиц и диаграмм основываются обычно на экспериментальных данных, которые используются или непосредственно, или для получения эмпирических формул и уравнений. [c.202]

Для определения критического напряжения за пределом пропорциональности применяют эмпирические формулы, составленные на основе опытных данных. Одной из таких формул является формула Ф. С. Ясинского [c.207]

Расчётное контактное напряжение не должно быть больше допускаемого как для зубьев шестерни, так и для зубьев колеса. Допускаемые контактные напряжения сдвига следует определять по приведённым ниже формулам (9)—(9к), составленным на основании опытных (табл. 9—14) и эмпирических данных, с учётом коэфициента безопасности (по отношению к средним экспериментальным данным) 1,25. Если расчёт вести при коэфи-циенте безопасности, равном ], т. е. увеличить допускаемое контактное напряжение на 25 /о, то в некоторых случаях (примерно в 10—20 случаях из 100, если //д < 330) долговечность может оказаться меньше ожидаемой (в 3—4 раза . [c.259]

Наиболее полная сводка всех опытных данных по теплоотдаче при стационарном обтекании сферических частиц была выполнена Б. Д. Кацнельсоном и Ф. А. Тимофеевой (Агафоновой). Составленный ими результирующий график представлен на фиг. 62 и выражается эмпирической формулой [c.238]

СОСТАВЛЕНИЕ ЭМПИРИЧЕСКИХ ФОРМУЛ [c.49]

СОСТАВЛЕНИЕ ЭМПИРИЧЕСКИХ ФОРМУЛ Способ выравнивания [c.49]

Эмпирические формулы, составление 49 Энергетическое топливо 320 Энергия внутренняя 176 [c.728]

Остановимся на рассмотрении турбулентного пограничного слоя на продольно обтекаемой газом гладкой пластине. Довольствуясь сначала случаем теплоизолированной пластины и оставляя в стороне вопрос о форме профилей скорости и температуры в сечениях слоя, поставим себе целью составление эмпирической формулы зависимости коэффициента местного сопротивления с от местного рейнольдсова числа Ре - Для этого используем известные эмпирические связи между f и Ре в изотермическом движении несжимаемой жидкости. В отличие от этого движения, где константы р и р одинаковы во всем потоке, в рассматриваемом случае величины р и р меняются в зависимости от изменения температуры по сечению слоя. Принимать р и р соответствующими температуре Гк> набегающего потока нет никаких оснований, так как, очевидно, вблизи поверхности пластины газ имеет температуру Т ,, при больших Мос значительно превосходящую Г, . Относить р и р к температуре поверхно- [c.716]

Затраты X (руб.) на составление программ для станков с профаммным управлением, роботов и подобных устройств приближенно могут быть определены по эмпирическим формулам, связывающим эти затраты с конструкторскими параметрами детали. [c.923]

Поэтому при расчете термодинамических свойств различных веществ и составлении термодинамических таблиц и диаграмм основываются обычно на экспериментальных данных, которые используются или непосредственно, или для получения эмпирических формул и уравнений, при помощи которых затем и производят все расчеты. [c.151]

При составлении данного расчетного графика (фиг. 102) влияние каждого фактора (ш, t, Рд и др.) на значение к рассматривалось раздельно и не учитывалась их взаимосвязь. В действительности, например, влияние ш на зависит и от значений t и рд, что учтено в эмпирической формуле (250). Поэтому есть основание полагать, что фиг. 102 недостаточно точно отражает закономерности изменения к от режима работы конденсатора. [c.235]

В действительности же для преодоления жесткости каната, т. е. для его сгибания и разгибания, требуется некоторое усилие Г, величина которого зависит от диаметра каната, диаметра огибаемого блока, натяжения каната Т и его структуры. Существующие эмпирические формулы для определения величины Г, составленные на основании недостаточного количества исследований, дают неточные и надежные значения этого сопротивления. Для практических расчетов можно принимать для пеньковых канатов Т (0,04 Ч- 0,07) Гх, для проволочных канатов Т (0,01 [c.84]

Из формул (3.59) следует, что относительный объем моды возрастает к границам области устойчивости. Для резонатора, составленного из плоских зеркал, анализ численных расчетов показывает, что объем моды максимален он почти не зависит от степени заполнения и определяется лишь параметром Френеля N. Для N>1 применимо следующее эмпирическое соотношение [c.91]

Число зубьев. Для определения числа зубьев при заданном диаметре начальной окружности шестерни фирма Глисон [3] дает эмпирическую формулу, составленную для ортогональных стальных закаленных колес, представленную на графике рис. 59. [c.188]

Для составления эмпирической формулы = 2 (7, >1, дс) было использовано уравнение (149). Применяя метод, подробно изложенный выше, были найдены значения констант [c.108]

Более точное определение кг-2 возможно по эмпирическим формулам, составленным на основе новейших данных в п. 9 для продуктов сгорания дизельного топлива (см. формулу (138) [c.114]

В случае неприменимости формулы Эйлера критические напряжения определяются по эмпирическим формулам, составленным Ф. С. Ясинским на основе опытов, проведенных рядом исследователей. Для некоторых конструкционных материалов формула Ф. С. Ясинского (ее иногда называют формулой Тет-майера — Ясинского) имеет вид [c.329]

Можно проверить устойчивость сжатого стержня, определив допускаемую нагрузку или допускаемое напряжение путем деления критической нагрузки или критического напряжения по формулам Эйлера или эмпирическим на заданный коэфициент запаса. Так приходится поступать при проверке устойчивости некоторых элементов машин, например, ходовых винтов станков, когда принятые при составлении таблицы коэффициентов 9 запасы устойчивости оказываются недостаточными. [c.287]

Скорость распространения пламени газокислородной смеси, составленной из нескольких горючих газов, и концентрацию горючих газов, дающих максимальную скорость распространения пламени, можно подсчитать по эмпирическим формулам [c.8]

Проведена математическая обработка большого экспериментального материала, получены эмпирические формулы и сделана попытка их распространения на металлы и сплавы, по которым нет экспериментальных данных. Эти формулы могут применяться при составлении программ расчетов энергосиловых параметров процессов обработки давлением на электронно-вычислительных машинах. [c.4]

Эмпирические формулы, составленные по опытным данным для цементного камня, цементно-песчаного раствора и бетона, представлены в табл. 24. [c.115]

Имею1циеся полуэмпирические теории осреднеиного турбулентного движения, изложенные во многих монографиях, учебниках и учебных пособиях, во многом несовершенны и области их применения ограничены. Несовершенство полуэмпирических теорий турбулентного движения привело к тому, что для удовлетворения насущных нужд практики к настоящему времени появилось много различных полуэмпирических и эмпирических формул с ш-раниченной областью применения. Некоторые из них положены в основу имеющихся руководств, для практических расчетов. Ограниченность и низкая степень точности применяемых формул (таблиц, составленных на их основе) часто являются причиной снижения экономичности машин, установок и трубопроводов. [c.6]

Следует помнить, что все три области относятся к турбулентному режиму движения и для каждой из них существует ряд эмпирических формул расчета коэффициента гидравлического трения к. Значения к могут быть определены по графику Я = / (Re, й /Ддкв) составленному в 1948 г. Г. А. Мухиным для промышленных стальных труб с естественной шероховатостью (рис. 22.15), на котором хорошо видны три вышеупомянутые зоны. [c.290]

Развитие технической механики жидкости (гидравлики) в XIX в. за рубежом. Зародившееся во Франции техническое (гидравлическое) направление механики жидкости быстро начало развиваться как в самой Франции, так и в других странах. В этот период в той или другой мере были разработаны или решены следующие проблемы основы теории плавно изменяющегося неравномерного движения жидкости в открытых руслах (Беланже, Кориолис, Сен-Венан, Дюпюи, Буден, Бресс, Буссинеск) вопрос о гидравлическом прыжке (Бидоне, Беланже, Бресс, Буссинеск) экспериментальное определение параметров, входящих в формулу Шези (Базен, Маннинг, Гангилье, Куттер) составление эмпирических и полуэмпирических формул для оаределения гидравлических сопротивлений в различных случаях (Кулон, Хаген, Сен-Венан, Пуазейль, Дарси, Вейсбах, Буссинеск) открытие двух режимов движения жидкости (Хаген, Рейнольдс) получение так называемых уравнений Навье — Стокса, а также уравнений Рейнольдса на основе использования модели осредненного турбулентного потока (Сен-Венан, Рейнольдс, Буссинеск) установление принципов гидродинамического подобия, а также критериев подобия (Коши, Риич, Фруд, Гельмгольц, Рейнольдс) основы учения о движении грунтовых вод (Дарси, Дюпюи, Буссинеск) теория волн (Герстнер, Сен-Венан, Риич, Фруд, [c.28]

Разработка методики расчета тепло- и массоперено-са в зоне улучшенного теплообмена потребует, по-видимому, проведения еще ряда экспериментальных и теоретических исследований. В настоящее время для оценки уровня теплоотдачи в зоне улучшенного теплообмена целесообразно составление эмпирической зависимости с использованием известных формул и экспериментального материала. Согласно принятой модели процесса, за основу может быть принята зависимость, полученная для дисперсных потоков с интенсивным. массообменом [c.140]

Для расчета потерь давления при конденсации в трубе используются различные методики, основанные на разных моделях процесса. Так как расчетные уравнения i[6.22, 6.23 и др.] составляются на основе корреляции опытных данных, то они справедливы для условий опыта и не могут распространяться на другие условия и тем более на теплоносители с иными физическими свойствами без дополнительной экспериментальной проверки. Сравнение опытных данных по перепаду давления при конденсации Б трубе N264 с расчетными по известным рекомендациям, так же как и по теплообмену, не дало положительных результатов. Аналитическое рассмотрение данной задачи [6.25, 6.46, 6.50, 6.51] обычш) или не завершается конкретными рекомендациями дА расчета, или при их составлении принимаются допущения, требующие введения эмпирических поправок. Применение для расчетов формул, полученных при адиабатном гомогенном или раздельном течении без учета рсо-бенностей гидродинамики течений с конденсацией, как указывалось выше, допустимо лишь в отдельных случаях, когда влияние массообмена незначительное. [c.168]

В последующих работах (Л. 410, S95 и 693] Лева с сотрудниками развивали те же представления. В статье Вэня и Лева [Л. 595] предложена видоизмененная эмпирическая формула теплообмена плотной фазы псевдоожиженного слоя с наружной стенкой, улуч-щенная введением физических констант материала и составленная в виде зависимости между тремя безразмерными группами [c.358]

Данные по Get, Gu и ст могут вводиться в ЭВМ в виде таблиц экспериментальных значений. При изменении давлений и состава газасТеь ощ, Gi остаются неизменными вплоть до давлений газов в несколько атмосфер [59]. Поэтому они могут быть введены в память ЭВМ один раз в виде стандартных таблиц, составленных по результатам экспериментов при условиях, которые сводят ошибку измерений к минимуму. Кроме элементарных процессов, связанных с взаимодействием электронов и атомов, необходимо иметь данные по релаксационным константам тех уровней, которые определяют создание инверсной населенности между лазерными переходами. Эти константы при расчетах конкретных лазерных сред будут задаваться либо эмпирическими формулами, получен- [c.61]

На практике численное значение средней теплоемкости газа определяется по табличным данным и по эмпирическим уравнениям, определяющим значение теплоемкости в функции от температуры. Наиболее точными являются формулы, составленные на основании данных спектрального анализа М. П. Вукаловичем и В. А. Кириллиным, приведенные в табл. 1. [c.42]

Экспериментальные и аналоговые методы исследования, а также использование цифровых вычислительных машин позволяют получить информацию о температурном поле конкретной конструкции при заданном режиме ее эксплуатации, т. е. результат получается в цифровом виде и имеет частный характер. Последовательное изучение указанными методами теплового режима радиоэлектронных аппаратов в зависимости от изменения тех или иных конструктивных или эксплуатационных параметров позволяет получить результат опять-таки для группы частных случаев. Возникает весьма сложная задача обобщения полученных результатов, т. е. составления эмпирических формул по данным частных исследований. По-видимому, эта задача может быть решена различными способами, один из них — так называемый коэффициентный жтод — рассмотрен ниже. [c.60]

Остановимся на рассмотрении турбулентного пограничного слоя на продольно обтекаемой газом гладкой пластине. Довольствуясь сначала случаем теплоизолированной пластины и оставляя в стороне вопрос о форме профилей скорости и температуры в сечениях слоя, поставим себе целью составление эмпирической формулы зависимости коэффициента местного сопротивления с/ от местного рейнольдсова числа Re . Для этого используем известные эмпирические связи между С/ и Rex в изотермическом движении несжимаемой жидкости. В отличие от этого движения, где константы ц и р одинаковы во всем потоке, в рассматриваемом случае величины х и р меняются в зависимости от изменения температуры по сечеиию слоя. Принимать х и р соответствующими температуре набегающего потока нет никаких оснований, так как, очевидно, вблизи поверхности пластины газ имеет температуру 7 ю, при больших М. , значительно превосходящую Тео. Относить [X и р к температуре поверхности Tw представляется более обоснованным ), но ясно, что пэи этом получится преувеличенное влияние температуры на вязкость и плотность газа. Естественно, является мысль отнести физические константы газа к некоторой средней температуре Тт, большей Тео, но меньшей Тёккер ) сделал простейшее допущение, положив Тщ равным среднему арифметическому температур Гс и Т-и, [c.878]

Обе приведенные формулы дают довольно значительно разнящиеся между собой результаты и не вполне согласуются с опытными данными для наиболее ходовых типов крыльев. Поэтому имеются попытки составления полу-эмпирических, согласующихся с опытом формул. Одна из таких фврмул имеет следующий вид [c.61]

Qhs + Qbt+ Zg -f- Qii , определяют Q , a отсюда и Н, и /4 идя тем же путем дальше, можем определить и поверхность нагрева экономайзера. Нб и /5 (при заданных и и затем, зная и поверхность нагрева воздушного подогревателя а 1° подогрева воздуха Трудность этого расчета заключается гл. обр. в отсутствии достаточно простых эмпирически проверенных формул для определения коэф-тов излучения и теплопе-редач в омельных частях котельных установок. Значительное упрощение теплового расчета достигнуто Мюнцингером путем создания целой серии графич. таблиц, составленных частью по эмпирическим, частьЮ по теоретич. данным. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...