Теплообменники парогазовые

Для получения холода используется теплота конвертированного газа и парогазовой смеси. На рис. 7.9 представлена упрощенная схема абсорбционной машины холодильной мощностью 3,1 МВт для сжижения товарного аммиака. Парогенератор-ректификатор 1 представляет собой аппарат полостного типа, состоящий (сверху вниз) из ректификационной колонки, двух трубчатых теплообменников и куба. Крепкий [c.327]

Механизм тепло- и массообмена в контактном экономайзере при соприкосновении горячих дымовых газов (ненасыщенной парогазовой смеси) с холодной водой весьма сложен. Здесь одновременно происходят процессы конвективного теплообмена, диффузии, теплообмена при изменении агрегатного состояния и теплопроводности. Движущей силой этих процессов являются разность не только температур газов и воды, но и парциальных давлений водяных паров в дымовых газах (парогазовой смеси) и у поверхности воды. Коэффициент теплообмена от газов к воде в контактном экономайзере и от газов к поверхности нагрева в конденсационном поверхностном теплообменнике существенно выше (при одинаковой скорости газов и других равных условиях), чем при сухом , т. е. чисто конвективном, теплообмене. Необходимо подчеркнуть, что это увеличение может быть весьма значительным в связи с высокой интенсивностью мокрого теплообмена. [c.15]

Используя аналогию между тепло- и массообменом, находим значения чисел Nu по формуле из [8] для расчета теплообмена в пучках с заменой теплового критерия Прандтля на диффузионный. Распределение температур парогазовой смеси но длине теплообменника и величины концентраций на входе принимались по опытным данным. [c.282]

Для нахождения максимального осаждения цезия из потока аргона путем конденсации в пределах одного исследованного теплообменника были выполнены расчеты для случая применения в качестве охлаждающей среды трансформаторного масла. Расчеты показали, что при рассматриваемых режимных параметрах течения парогазовой смеси с концентрацией цезия 10 —10 кг/кг максимальное осаждение может составить 65—70% от поданного количества. Более глубокая очистка смеси с помощью конденсации на охлаждаемой поверхности в пределах одного теплообменника невозможна вследствие туманообразования в потоке. [c.282]

После сепаратора парогазовая смесь проходит теплообменник, где отдает часть тепла топливу, и поступает во второй сепаратор для отделения сконденсировавшейся влаги, откуда парогаз направляется на распределительную гребенку и далее для обработки моделей нефтяных пластов. [c.208]

В расходных резервуарах ил подогревают до 250° К и затем с помощью питательного насоса низкого давления 3 подают в насос высокого давления и под давлением 84 ama вместе с воздухом, подаваемым компрессором 5, ил проходит систему теплообменников 6, где смесь подогревается до 510° К. Из последнего теплообменника нагретая смесь ила и воздуха поступает через нижнее днище в реактор 7. Завершение реакций окисления всех органических элементов, содержащихся в иле, в пределах реактора обеспечивается зигзагообразным движением реагирующих веществ между перегородками внутри реактора. Продукты окисления ила при 540° К выводятся через верхнее отверстие в пространство между корпусом и рубашкой реактора. В результате этого не только исключается отвод тепла из реактора в окружающую среду, но и поддерживаются необходимые тепловые условия для полного окисления ила. Далее парогазовая смесь направляется в теплообменник III ступени, где температура ее снижается до 530° К, а затем в теплообменник П ступени, где парогаз снова охлаждается до 495° К. Таким образом, вновь поступающая смесь [c.288]

Вместе с тем, поскольку температура газа, закачиваемого в скважины, не должна превышать 600—620° К, его избыточное тепло после теплообменников может быть полезно использовано для испарения впрыскиваемой воды. Впрыск воды не только обеспечивает необходимый уровень температуры газа-вытеснителя, но и позволяет увеличить общий объем парогазовой смеси, закачиваемой в пласт, что в свою очередь еще более повышает эффективность процесса, снижает удельный расход сжатого воздуха и увеличивает нефтеотдачу. [c.304]

В последние годы в установках с около- и сверхкритическими давлениями пара получили некоторое применение комбинированные схемы — парогазовый вторичный перегрев. В этих схемах недостатки чисто парового перегрева сглаживаются благодаря тому, что в паровом теплообменнике передается только часть тепла. Преимущества же удобного и гибкого регулирования температуры пара сохраняются. [c.182]

Для экспериментальной проверки надежности и тепловой эффективности паропарового теплообменника завод им. Орджоникидзе изготовил опытный элемент теплообменника, а ВТИ провел детальное его исследование на специально сооруженном стенде [Л. 41]. В дальнейшем теплообменники были исследованы на головном котле типа ПК-47 дубль-блока 200 Мет, были изучены основные особенности комбинированного парогазового вторичного перегрева и его регулирования. Ниже излагаются материалы этих исследований. [c.209]

Б. Промышленные исследования парогазового промежуточного перегревателя и регулирования вторичного перегрева байпасированием пара в теплообменниках [c.222]

Примечание. ППТО—паропаровой или парогазовый теплообменник СРЧ —средняя радиационная часть остальные 25 обозначения —см. табл. 4-1. [c.99]

Уменьшение потребляемой мощности может быть достигнуто за счет охлаждения газа (воздуха) между ступенями компрессора. Но это связано с усложнением машины и увеличением энергетических затрат на преодоление гидравлического сопротивления теплообменников. Более простым и эффективным является все же охлаждение газа (воздуха) непосредственно в процессе сжатия испарением впрыскиваемой воды. Благодаря интенсивному отводу тепла от газа к испаряющимся капелькам воды можно получить большие степени сжатия при относительно слабом нагреве га-показатель адиабаты сжатия влажного газа равен 1,06—1,13) и без промежуточного охлаждения (теплообменников). Поскольку ь процессе сжатия за счет испарения впрыскиваемой воды образуется смесь водяного пара и газа — парогазовая смесь, представляющая собой рабочее тепло в турбине, то логично и естественно назвать установки с охлаждением газа в процессе сжатия испарением впрыскиваемой воды ПГТУ [29]. Это название подчеркивает особенности таких установок и их отличие от ПТУ и ГТУ. [c.6]

Благодаря конденсации водяного пара увеличивается теплоотдача парогазовой смеси, а температурный напор между смесью и охлаждающей средой (водой или воздухом) поддерживается сравнительно большим и практически постоянным, что важно для уменьшения поверхности нагрева конденсатора и кратности циркуляции охлаждающей воды в теплообменнике. [c.17]

В некоторых случаях (при необходимости уменьшения удельного расхода воды, впрыскиваемой в поток газа) в ПГТУ может быть использовано промежуточное охлаждение парогазовой смеси в компрессоре (рис. 16, а). Линия 3—4 — сжатие влажного газа в компрессоре низкого давления. Линия 4 —5 — охлаждение парогазовой смеси при постоянном давлении в теплообменнике (смешивающего или поверхностного типа). При охлаждении парогазовой смеси происходит конденсация водяного пара и, следовательно, уменьшение влагосодержания. [c.24]

Значительное повышение к.п.д. можно получить при применении ПГТУ с регенерацией тепла (рис. 17, а). Тепло уходящей из турбины парогазовой смеси имеет еще сравнительно высокий температурный потенциал (особенно в ПГТУ с промежуточным нагревом рабочего тела), и оно может быть использовано в теплообменнике для нагрева свежей сжатой паровоздушной смеси и топлива, поступающих в камеру сгорания. [c.25]

Регенерация тепла в цикле обеспечивает увеличение термического и эффективного к.п.д. ПГТУ. Но еще большая эффективность ПГТУ может быть получена за счет дополнительного использования тепла парогазовой смеси в том же теплообменнике в холодильнике-конденсаторе для нагрева воды, отпускаемой теплоцентралями для нужд технологии, отопления и быта, при комбинированном производстве электрической и тепловой энергии. [c.25]

Средний температурный напор между парогазовой смесью и каплями в процессе сжатия с постоянной скоростью испарения может быть определен по формуле, применяемой при расчете среднего температурного напора в обычных теплообменниках [28, 44, 46] [c.51]

По своей схеме системы охлаждения могут быть разомкнутыми или замкнутыми. В разомкнутых системах охлаждения теплоноситель (парогазовая смесь или вода (пар)) после выполнения своей функции — отбора тепла от нагретых элементов — выпускается непосредственно в проточную часть турбины и в конце цикла охлаждается в холодильнике-конденсаторе в замкнутых же системах охлаждения охладитель циркулирует в собственном замкнутом контуре, в котором имеется теплообменник (радиаторного типа) для охлаждения теплоносителя. [c.80]

Тепловая схема холодильника-конденсатора изображена на рис. 45, а. Холодильник-конденсатор состоит их двух секций в первой парогазовая смесь охлаждается до температуры, немного ниже точки росы водяного пара, а во второй при дальнейшем охлаждении парогазовой смеси осуществляется конденсация водяного пара при постоянном давлении. Следовательно, первая секция теплообменника, по существу, выполняет роль холодильника, а вторая — конденсатора. [c.82]

Теплообменные аппараты — холодильник и конденсатор, расположенные за парогазовой турбиной,— представляют собой обычные низкотемпературные теплообменники, которые на современном уровне техники и знаний могут быть выполнены достаточно компактными, легкими по весу и с низкой стоимостью. Тепло, отводимое в холодильнике и конденсаторе от парогазовой смеси, может быть использовано для нагрева свежей парогазовой смеси и топлива — регенерации тепла, а также для получения водяного пара (или горячей воды) — генерации дополнительной электрической энергии в обычном паровом цикле или теплофикации — при комбинированном производстве электрической и тепловой энергии на теплофикационных электростанций с ПГТУ, что позволит значительно повысить коэффициент использования (до 70—75%) и снизить удельный расход топлива (до 0,16—0,18 кг у.т./(кВт-ч)). [c.129]

Парогазовый теплообменник. Парогазовые теплообменники включены по первичному пару в рассечку между радиаци- [c.140]

Часть непрореагировавших газов возвращается в контактный аппарат первой ступени, а остальной газ нат правля тся в контактный аппарат второй ступени. Общая степень окисления этилена после второй ступени составляет 0,7. Из прореагировавших газов после второй ступени окисления окись этилена извлекают водой в абсорбере. Из абсорберов первой и второй ступеней водный раствор окиси этилена через теплообменник направляется в от-парную колонну. Отгоняемая из этой колонны парогазовая смесь поступает через дефлегматор на разделение в ректификационную колонну. Окончательная очистка окиси этилена от СОа производится в разделительной колон- [c.9]

Особенностью парогазового цикла является необратимый характер процессов 41 и 3"3 из-за теплообмена при конечной разности температур между водяными парами и газообразными продуктами сгорания и их смешения. Линия 34 в пароводяном цикле изображает регенеративный подогрев питательной воды теплотой отработанных газов, выделяющейся на участке 4 Г. Вода поступает в регенеративный теплообменник после сжатия в насосе. Если давление, до которого сжимается вода, превышает давление в камере сгорания, то при впрыске воды в парогазогенератор давление ее резко уменьшается от рз до р, равного давлению в камере сгорания. Этот процесс, происходящий без совершения полезной внешней работы и теплообмена (из-за скоротечности процесса) с горячими газами, можно рассматривать как адиабатическое дросселирование, вследствие чего /4 = ц (из этого условия легко определить положение точки 6 на Т—а-диаграмме). Вследствие необратимости процесса 46 теряется полезная работа А/ , равная Гз (а — а4), если температура окружающей среды Т = Т2. [c.588]

В зависимости от агрегатного состояния теплоносителей рекуперативные теплообменники классифицируются на газогазовые, газожидкостные, парогазовые, парожидкостные и жидкостножидкостные. В основу классификации рекуперативных теплообменников может быть также положен способ компоновки теплопередающей поверхности или ее конфигурация теплообменники типа труба в трубе , кожухотрубчатые, с прямыми трубками, змеевиковые, пластинчатые, ребристые. [c.421]

Смесь, содержащая около 95 % СН4, 1% СО2 и 4% Н2, предварительно подогревается в теплообменнике 5 до температуры 573 К за счет утилизации теплоты конвертированного газа и смешивается в необходимом соотношении с перегретым паром. Парогазовая смесь догревается в теплообменнике 4 до температуры начала реакции и посту- [c.404]

Выше приводились примеры расчета нескольких вариантов ГИСО. При этом расход воды на подпитку системы охлаждения составляет 1,55— 1,8 кг/(кВ-ч). Для снижения расхода воды на подпитку перед контактным аппаратом устанавливают поверхностный газо-газовый теплооОменник, в котором выхлопные газы охлаждают той парогазовой смесью, что поступает из контактного аппарата (рис. 5-5). Можно охладить выхлопные газы и другими способами, например установкой поверхностных теплообменпика и испарителя, пе связанных непосредственно с контактным аппаратом. Продолжим расчет примера (см. 4-7) ГИСО с газо-газовым теплообменником (табл. 5-5). Примем t, = 100 °С L = 0,25 м п, = 16. [c.138]

Среднелогарифмическая формула получена при интегрировании дифференциальных уравнений теплообмена через элементарную поверхность нагрева при условии неизменности по длине теплообменника коэффициента теплопередачи и линейной зависимости разности температур от температуры любого теплоносителя [Л. 22]. Это положение, с известным приближением справедливое для поверхностных теплообменников, не выполняется в случае охлаждения водой влажных дымовых газов в контактном экономайзере, где, кроме охлаждения газов, происходит конденсация водяных паров из парогазовой смеси, а иногда и испарение части воды и увеличение влагосодержанпя газов. [c.158]

Как известно, при расчете поверхностных тенлообмепных аппаратов в качестве средней разности температур обычно принимается средняя логарифмическая разность, заменяемая иногда (при сравпительпо небольшом изменении температуры каждого из теплоносителей) средней арифметической разностью. Среднелогарифмическая формула получена при интегрировании дифференциальных уравнений теплообмена через элементарную поверхность нагрева при условии неизменности по длине теплообменника коэффициента теплопередачи и линейной зависимости разности температур от температуры любого теплоносителя [24]. Это положение, с известным приближением справедливое для поверхностных теплообменников, не выполняется в случае охлаждения водой влажных дымовых газов в контактном экономайзере, где кроме охлаждения газов имеет место конденсация водяных паров из парогазовой смеси, а иногда и испарение части воды и увеличение влагосодержапия газов. Температура парогазовой смеси здесь не изменяется линейно в зависимости от температуры подогреваемой воды, поскольку вода в значительной степени подогревается за счет скрытой теплоты парообразования. А поэтому и разность температур не изменяется линейно в зависимости от температуры воды. Особенно это сказывается при низкой температуре газов и высоком их начальном влагосодер-жании. [c.186]

Кроме того, в отличие от условий работы поверхностных теплообменников в области низких температур газов, где коэффициент теплообмена по длине аппарата изменяется не более чем вдвое, в контактных экономайзерах коэффициент теплообмена изменяется в значительно более широких пределах в зависимости от соотношения количеств тепла, передаваемого за счет использования физического тепла дымовых газов, и тепла, выделяющегося при конденсации водяных паров. Иными словами, процесс тенло-и массообмепа в контактном экономайзере, сопровождающийся испарением воды и последующей конденсацией водяных паров из парогазовой смеси, настолько сложен, что определенная по среднелогарифмической формуле разность температур не является в действительности средней величиной, которой можно оперировать в расчетах. [c.186]

Для сопоставления работы названных установок необходимо располагать данными о коэффициентах теплоотдачи в конденсационных поверхностных теплообменниках. Надежных экспериментальных данных об этих коэффициентах теплоотдачи в конденсационных сребренных поверхностных теплообменниках в литературе пока нет. Можно лишь предположить, что коэффициент теплоотдачи в них должен быть выше, чем при чисто конвективном теплоиереносе, не должен заметно отличаться от коэффициентов теплообмена между газами и водой в контактном экономайзере с кольцевыми насадками, уложенными рядами. До получения достаточных по объему и надежности данных для оценки возможных коэффициентов теплоотдачи (от продуктов сгорания газа к поверхности нагрева в зоне конденсации водяных паров) предлагается условно разделить общий поток дымовых газов (т. е. фактически парогазовой смеси) на два потока сухих газов и водяных паров. Результаты расчетов для некоторых вариантов соотношения показали, что коэффициент теплоотдачи аср растет с увеличением влаго-содержания газов и снижением их температуры для обычных условий, свойственных котлам отопительно-производственных котельных, аср должна составлять порядка 100—200 ккал/ (м Х Хч-°С), что согласуется с экспериментальными данными, полученными в насадке контактных экономайзеров, а в определенной степени также с результатами опытов Т. А. Канделаки [c.249]

Для возможности проверки режима работы вентиляционной системы по давлению во всех крупных тепло-обменных аппаратах необходимо иметь мановакуу м.метры в точке отсоса неконденсирующихся газов. Теплообменники должны иметь холодильники для отбора, проб конденсата, а наиболее ответственные аппараты также и для парогазовой смеси. Все коммуникации для отвода парогазовой смеси, холодильники для организации химического контроля, охладители выпара, дифаграмы, регулирующие вентили следует выполнять из корро-зеустой чивых материалов. [c.227]

Ряд методических и практических вопроеов по применению математического моделирования для оптимизации термодинамических и конструктивных параметров теплоэнергетических установок различного типа (паротурбинные знергоустадовки, парогазовые установки ПГУ, магнитогидродинамические установки МГД и т. д.) решается в работах Сибирского энергетического института [Л. 27], а для отдельных теплообменников в [Л. 47]. [c.57]

Схемы парогазовых установок для покрытия пиковых нагрузок на тепловых станциях а — контактная 1 — компрессор 2 — камера сгорания а — впрыск воды 4 — парогазовая турбина 5 — генератор в — экономайзер 7 — воздухоподогреватель 8 — насос 9 — емкость для воды б — с парогенератором 1 — компрессор 2 — парогенератор а — впрыск воды 4 — паро газовая турбина 5 — паровая турбина в — генератор 7 —]конденсатор 8— насосы 9 — теплообменники [c.276]

Для предохранения парогазовых турбин от заноса солей, содержащихся в воде, последняя после химического и термического обессоливания направляется в экранированные парогазогенераторы. Пар высокого давления, полученный в этих аппаратах, предварительно расширяется в паровой турбине и после этого под давлением 26—27 ama направляется в топочное пространство агрегата, где смешивается с продуктами горения. После этого парогазовая смесь при 970° К расширяется в парогазовой турбине № 1, затем вновь подогревается до этой же температуры в агрегате № 2, где смешивается с продуктами горения, но уже под давлением до 7 ama, и далее направляется в парогазовую турбину № 2. После турбины № 2 парогаз направляется в теплообменники. Как видим, схема С. А. Хри-стиановича достаточно сложна, но именно это и обеспечивает высокий к.п.д. установки. [c.276]

Поскольку удельная производительность составляет 6 т воды на 1 т топлива, температура парогазовой смеси не должна быть ниже 1000° К. Если же учесть, что в самой жидкости имеется до 13% горючих элементов, которые также дают значительное количество тепла, то температура парогаза на выходе из зоны реакции будет не ниже 1500—1600° К. Естественно, что при этих условиях целесообразно перед выбросом парогаза в атмосферу предварительно его пропустить через теплообменники и получить некоторое количество пара. [c.281]

Большой ресурс работы парогазовых турбин может быть достигнут за счет применения эффективных систем охлаждения деталей и узлов, подверженных действию высоких температур и нагрузок, уменьшения нагрева деталей с помощью тепловой изоляции, теплоотражательных экранов и т. п. и применения жаростойких и жаропрочных материалов и жаростойких покрытий для деталей, подвергающихся воздействию высоких температур и больших нагрузок. Еще больший эффект в увеличении ресурса работы парогазовых турбин, очевидно, может быть получен путем снижения начальной температуры газа — парогазовой смеси. При этом, конечно, снизится и к. п. д. ПГТУ. Но основное достоинство ПГТУ, работающих по новым циклам с регенерацией тепла (особенно с промежуточным нагревом парогазовой смеси), как раз и состоит в том, что, несмотря на понижение начальной температуры газа (по сравнению с авиационными газовыми турбинами), они имеют к. п. д., больший, чем обычные ПТУ, и поэтому являются конкурентоспособными с последними. Поскольку в ПТУ с открытой схемой нагрев рабочего тела осуществляется так же, как и в газотурбинных двигателях, непосредственно в камере сгорания (без применения поверхностей нагрева какого-либо теплообменника), то начальная температура газа может быть более высокой, чем в паровых турбинах, и составлять примерно 1200—1400 К. При этом нижнее значение начальной температуры относится к энергетическим (длительно работающим), а верхнее — к транспортным (авиационным — с меньшим ресурсом работы) парогазовым турбинам. Начальное же давление парогазовой смеси равно 3—30 МН/м . Такие же величины начальных тепловых параметров газа можно принять и для ПГТУ с закрытой тепловой схемой с высокотемпературным ядерным реактором. При создании парогазовых турбин, безусловно, может быть использован опыт отечественного энергетического и транспортного газо- и па-ротурбостроения. [c.78]

В тех случаях, когда в качестве охлаждающего теплоносителя лрименяется атмосферный воздух (нагнетаемый вентилятором), холодильник-конденсатор может быть полностью радиаторного типа. Так как коэффициент теплоотдачи парогазовой смеси в не- сколько раз больше соответствующего коэффициента воздуха, служащего охлаждающей средой, то для увеличения интенсивности теплоотдачи воздуха необходимо выполнить оребрение стенки с его стороны. Холодильник-конденсатор радиаторного типа (рис. 45, 6) выполняется пластинчатым. Парогазовая смесь в этом теплообменнике движется сверху вниз в вертикальных, а охлаждающий воздух — в горизонтальных каналах. К концам вертикальных каналов припаяны верхний и нижний коллекторы. Верхний коллектор имеет патрубок для подвода парогазовой смеси, а нижний — два патрубка один — для отвода охлажденной парогазовой смеси, а другой — для слива и отвода конденсата. С целью улучшения теплоотдачи от парогазовой смеси и отвода конденсата в вертикальных щелевых каналах устанавливаются конденсатоотводные перегородки. [c.84]

Холодильник-конденсатор может быть и регенеративного типа. Для непрерывного охлаждения парогазовой смеси в этом случае необходимо иметь минимум две теплообменные камеры. В то время как в одной теплообменной камере происходит охлаждение парогазовой смеси за счет нагрева насадки, в другой холодный воздух нагревается, отбирая аккумулированной насадкой тепло. Затем теплообменные камеры переключаются, и в следующий период в каждой их них процесс теплопередачи протекает в обратном направлении. Холодильник-конденсатор (рис. 45, в) представляет собой двухкамерный теплообменник с неподвижной шаровой насадкой. Теплообменные камеры попеременно продуваются парогазовой семью (греющая среда) и воздухом (нагреваемая среда). Охлаждающий воздух, нагнетаемый высоконапорным вентилятором, через распределительный клапан 3 или 4 подаётся в поднасадочное [c.84]

В компрессоре 16 с промежуточным охлаждением водород сжимается до рабочего давления 80 атм. Сжатый водород нагревается сначала до 1020 К в закалочном аппарате и затем до 2000 К в высокотемпературном ядерном реакторе 1. Привод компрессора 16 обеспечивается ПГТУ, состоящей из парогазовой турбины 14, компрессора 15 с впрыском воды и холодильника-конденсатора 19. Нагрев рабочего тела — пароазотной смеси — до температуры 770 К осуществляется в теплообменнике, расположенном в нижней части колонны 7, а также в теплообменнике 5. Избыточная мощность ПГТУ может быть использована для привода электрогенератора 17. [c.123]

Паровое регулирование получило наиболее широкое применение для парогенераторов отечественного производства и осуществляется главным образом в двух вариантах охлаждение пара в поверхностных пароохладителях— теплообменниках и впрыскивание в поток перегретого пара чистого конденсата — впрыскивающие пароохлад и-т е л и. При этом поверхность пароперегревателя выбирают с запасом, а излишний перегрев пара при нагрузке в интервале (0,7— 1,0)Dhom снимают в пароохладителе. Впрыскивающие и поверхностные пароохладители применяют для регулирования температуры первичного пара. Для промежуточного перегрева паровое регулирование осуществляют в пар о паровых и парогазовых теплообменниках и байпасированием (пропуском) пара мимо части поверхности нагрева пароперегревателя. Впрыск конденсата в поток пара промежуточного перегрева экономически не оправдан, так как образующееся дополнительное количество перегретого пара вместе с основным потоком пара поступает в турбину, минуя ее ЦВД. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...