Шаги труб в пучках

Интересно отметить, что только корреляция (3.103) (комплекс s—D)Jd) указывает на возможность усиления влияния степени стесненности слоя трубным пучком с ростом диаметра псевдоожиженных частиц. По данным, приведенным в [116], можно видеть, что если при псевдоожижении слоя песка с частицами 0,250 мм коэффициенты теплообмена для пучков горизонтальных труб, расположенных в коридорном и шахматном порядке, с шагом, большим 2, практически не отличались от коэффициентов для одиночной трубы (разница не превышала 5%), то при псевдоожижении частиц со средним диаметром 0,660 мм соответствующая разница достигала 8%. Это свидетельствует о том, что с ростом диаметра частиц псевдоожиженного слоя влияние шага труб в пучке на теплообмен должно увеличиваться. [c.119]

Шаги труб в пучках 93, 97 [c.430]

Усреднение шагов труб в пучке производится по формуле типа (1-40). При наличии теплового расчета ввиду относительно слабой зависимости коэффициентов сопротивления от шагов можно принимать усредненные шаги из этого расчета. В пучках с разрывами по ходу газов продольный шаг принимается равным фактическому шагу без учета разрывов. [c.23]

Расположение труб в калорифере — шахматное. D — наружный диаметр трубки s — ее толщина h, t и S — высота, шаг и толщина ленточно-спирального приварного оребрения Sj и. 2 — поперечный и продольный шаги труб в пучке L — длина оребренной части трубки г — число рядов труб по ходу воздуха п — общее число труб в пучке /, и /2 — площади сечений для прохода греющей среды и воздуха. [c.207]

Коэффициент сопротивления трения Л продольно омываемых пучков труб зависит от критерия Рейнольдса, шероховатости труб и относительного шага труб в пучке. Коэффициент сопротивления продольно омываемых пучков труб определяется из кривой, приведенной на рис. 12-2. Для пользования кривой необходимо определить эквивалентный (гидравлический) диаметр по формуле [c.344]

Коэффициент сопротивления трения Я продольно омываемых пучков труб зависит от критерия Рейнольдса, шероховатости труб и относительных шагов труб в пучке. Коэффициент сопротивления продольно омываемых пучков труб определяется из кривой, приведенной на рис. 12-2. Для пользования кривой [c.328]

Формулы (3.103) и (3.104) имеют меньшую степень влияния шага расположения горизонтальных труб в пучке на максимальные коэффициенты теплообмена. Аналогичные расчеты дают предельную разницу в 6—7,5%. Очевидно, этим объясняется и лучшее совпадение расчета (по выражениям (3.103) и (3.104)) и экспериментальных значений атах для пучков труб, показанное в [116]., . [c.119]

Характер влияния шага труб в вертикальном пучке и давления в аппарате на величину коэффициентов теп- [c.121]

В теплообменнике шахматный пучок труб обтекается поперечным потоком трансформаторного масла. Внешний диаметр труб в пучке d=20 мм. Поперечный шаг Si=2,5d, продольный шаг S2 = = I,5d. Средняя скорость в узком сечении пучка и средняя температура масла соответственно равны w = 0,6 м/с и / = 40 С. [c.144]

Известные корреляции, основанные на модельных представлениях, используемых авторами для описания теплообмена псевдоонсиженных слоев крупных частиц с поверхностью, не имеют параметров, характеризующих геометрию трубных пучков. Например, авторы работы [106] рекомендуют пользоваться расчетными соотношениями, полученными для одиночных труб, полагая, что влияние шага труб в пучке незначительное. Модель, предложенная в [112], позволяет определять коэффициенты теплообмена как функцию величины шага их рас-. положения в горизонтальном пучке, однако, как показано в [115], расчеты по этой модели не дают удовлетворительного согласования с опытными данными. [c.120]

Экспериментальное исследование теплообмена между псевдоожиженным слоем и горизонтально расположенным пучком не выявило существенного влияния на величину а щага труб, что согласуется и с данными [123]. Разница между коэффициентами теплообмена слоя и трубных пучков с шагом 39 и 19 мм не превышала 8—12% во всем диапазоне давлений, вплоть до 8,1 МПа. Таким образом, в псевдоожиженном слое крупных частиц под давлением коэффициенты теплообмена между слоем и горизонтальным трубным пучком практически не зависят от шага труб в пучке. Причем интересно отметить, что с уменьшением шага коэффициенты теплообмена несколько увеличиваются. На рисунках точки, соответствующие наиболее тесному пучку (s = 19 мм), систематически располагаются выше. Хотя реальная скорость фильтрации газа при горизонтальном пучке является переменной по высоте аппарата, влияние изменения ее несущественно, как и при вертикальном расположении труб. Проявление его, очевидно, возможно не столько благодаря росту средней скорости газа у теплообменной поверхности, сколько за счет улучшения условий разрушения сводов в кормовой зоне труб, которые обычно наблюдаются в слоях мелких частиц. Кроме того, рост коэффициентов теплообмена с уменьшением шага труб в пучке может вызываться также тор.мозящим действи- [c.124]

В то же время доступность той или иной точки поверхности трубы для омывания проходящими пузырями могла супхественно изменяться в зависимости от шага труб в пучке, т. е. мог изменяться локальный коэффициент теплообмена в этой точке. Однако всякое подобное изменение локального теплообмена компенсировалось обратным изменением в другой точке. Например, если около некоторой точки начинало проходить больше чистого газа, т. е. увеличивалась средняя во времени локальная порозность и уменьшался локальный коэф-фицие нт теплообмена, то одновременно в другой точке уменьшалась локальная порозность и возрастал локальный коэффициент теплообмена. Может существовать также компенсация локальных изменений коэффициента теплообмена в двух точках поверхности трубы, если они расположены последовательно по ходу обтекания трубы частицами, т. е. одна получает частицы, уже прогретые около второй. В этом случае усиление теплообмена в первой по ходу частиц точке должно приводить к ослаблению его в следующей. [c.402]

Х2=521с1 — поперечный и продольный относительные шаги труб в пучке. [c.158]

Объемная пористость (порозность) и поверхностная пористость (просветность) одинаковы для однородных по своей структуре пористых тел. В нашем случае этот признак нарушается, и мы можем отметить первую особенность трубного пучка как пористого тела вследствие соизмеримости одного из размеров отдельной трубки (ее длины) с размером всего тела (аппарата), а также вследствие регулярности решетки труб или стержней объемная и поверхностная пористость не совпадают, если рассматривать секущие плоскости с малыми углами атаки ф<с5/ , где 5 — шаг труб в пучке, L — длина пучка. Действительно, при этом на длине полушага можно получить самые разные просвет-ности максимальное отношение проходных сечений равно 8/(5— — )>1. Физически это приводит к периодическому регулярному изменению средней скорости и давления по ходу потока при поперечном и косом обтекании пучка, чего нет при почти продольном и продольном обтекании пучка. [c.183]

К третьей части исходной информации относятся значения термодинамических и расходных параметров продуктов сгорания на выходе из поверхности нагрева, тип поверхности нагрева в зависимости от способа теп-лоБосприятия (радиационная, полурадиационная или ширмовая, конвективная), схема теплообмена (прямоток, противоток, смешанное обтекание), вид пучка труб (шахматное, коридорное расположение и шаги труб в пучке), габариты и конструкция газохода (однопоточный, раздвоенный) и некоторые другие признаки. Эта часть исходной информации вариантно изменяется в зависимости от места расположения поверхности нагрева по тракту продуктов сгорания, выбираемого в процессе оптимизации. [c.48]

За истекшие годы было проведено обследование нескольких сотен котлов ДКВ, установленных в котельных разных отраслей народного хозяйства. Опыт эксплуатации показал, что во многих случаях котлы, рассчитанные на установку ручных решеток с полумеханичес-кими топками, работают с нагрузками выше номинальной. Кроме того, выяснилась возможность (по условиям золозаносимости) уменьшения шагов труб в пучке и тем самым некоторого увеличения скорости газов. При осуществлении реконструкции размеры полуме-ханических топок ПМЗ-РПК были приведены в соответствие с производительностью котлов, перегреватели перенесены в зону более высоких температур, а шаги труб в кипятильном пучке уменьшены. Верхний барабан был укорочен и в области топки заменен двумя верхними камерами. Обмуровка потолка лежит на перекрещивающихся трубах экранов. Котлы выполнены в виде одного блока, транспортируемого в рабочем положении. [c.109]

Конвективный блок образован верхним и нижним барабанами, объединенными трубным пучком. Завод-изготовитель отказался от пазух в конвективном пучке для размещения пароперегревателя, что улучшило условия омывания труб газами. В отличие от котла ДКВР-20 длина барабанов различна верхнего — 7000 мм, нижнего — 5500 мм. Диаметры и толщины стенок барабанов, фасоны труб конвективного пучка (за исключением наружных боковых рядов) унифицированы с котлами типа ДКВР. Продольный шаг труб в пучке принят 95 мм, поперечный — 110 мм (для увеличения проходного сечения на входе в пучок, частично перекрытый потолком топочной камеры). На входе в трубный пучок первые три ряда труб установлены с шахматным расположением, с поперечным шагом 220 мм. В котлах с пароперегревателем он размещается вместо испарительных труб за их первыми пятью рядами. Пароперегреватель изготавливается из труб 032 x3 мм, размещен- [c.56]

Кроме того, простой численный анализ показывает, что вопреки экспериментальным данным выражения (3.101) и (3.102) сильно завышают степень влияния шага расположения труб в пучке на теплообмен его со слоем. Так, сопоставление предельных случаев (Sh=1,5 > и Sh=10D) для уравнения (3.101), а также (Sh=2D и Sh = 9D) для уравнения (3.102) дает разницу в величинах атах (при прочих равных условиях) соответственно 22 и 27%. Несколько меньшее влияние, согласно соотношению (3.102), оказывает шаг расположения труб по вepтикaли максимальная разница не превышает 14%. [c.119]

Наружный диаметр труб с1= мм. Шаг труб по горизонтали s = l,25d (рис. 8-9). Поверхп13Сть теплообмена всех рядов труб в пучке одинакова. [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...