Котлы определение потерь

Сжигание топлива в котле связано с определенными потерями тепла чем они ниже, тем больше тепла топлива передается пару или горячей воде. Отношение количества тепла, полученного из котла, к количеству тепла в сожженном топливе называется коэффициентом полезного действия котла. Этот показатель является основным для работающей котельной. [c.41]

Значения для газифицированных котлов, определенные по формуле (2-1), приведены на рис. 2-2, из которого следует, что потеря тепла с уходящими дымовыми газами при температуре 250—400° С и коэффициенте избытка воздуха 1,2—2,0 составляет от 10 до 30%- Естественно, что при современном уровне энергетики столь большая потеря тепла с уходящими газами недопустима. [c.23]

Из уравнения (VI-20) получена формула для определения потери теплоты с уходящими газами в котельных с контактными экономайзерами или контактными и контактно-поверхностными котлами [c.160]

Это уравнение пригодно в наиболее широко распространенном диапазоне 30< ух<60 °С. Отсюда видно, что рост tyx приводит к увеличению dyx в значительно большей степени. Преобразовав это уравнение для определения потерь теплоты с ухо-ДЯШ.ИМИ газами по высшей теплоте сгорания путем подстановки значения dyx, можем определить, что в диапазоне температур ух = 50н-60 °С цена 1 % к. п. д. составляет 2 °С tyx, в диапазоне ух = 40ч-50 °С —2,5 °С, в диапазоне / ух = 30- 40 °С более 7 °С, т. е. во много раз ниже, чем в поверхностных котлах и экономайзерах. [c.230]

При определении потерь тепла с уходящими газами одной из наиболее сложных методических задач является получение представительных значений состава и температуры уходящих газов, которые в конечном счете и определяют точность всего комплекса измерений. Тарировки сечений за воздухоподогревателем в условиях котла не обеспечивают требуемой представительности при отборе проб газов и определении температуры. [c.329]

В заключение следует сказать несколько слов об оценке погрешности определения потерь с излучением тепла в окружающую среду qz- Прямые определения этой величины очень трудоемки и, как правило, не входят в объем балансовых испытаний котла. Поэтому, сводя обратный баланс, эту величину принимают по нормам теплового расчета. Проверка показала, что допускаемые при этом ошибки по абсолютной величине не 330 [c.330]

Рассчитанная погрешность распространяется только на абсолютные значения к, п. д. котла. При сопоставлении разных режимов одного и того же котла погрешность определения разности к. п. д. значительно меньше. Так, например, при сопоставлении к. п. д., полученных при разных воздушных режимах, исключаются ошибки, связанные с потерями в окружающую среду, и существенно снижается ошибка определения потери тепла с уходящими газами. [c.331]

Задачами гидравлического расчета прямоточных котельных агрегатов являются обеспечение надежности поверхностей нагрева, рациональная компоновка их, определение потерь давления в котле, напора питательного насоса и разработка мероприятий по повышению надежности. [c.50]

Цель гидравлического расчета — определение потерь давления в котле, действительных расходов рабочей среды и зоны устойчивости гидродинамики в элементах пароводяного тракта котла. [c.94]

По нормам гарантийно-сдаточных испытаний значение абсолютной ошибки при определении потерь тепла вследствие химической неполноты горения около 0,4% может быть принято как вероятное для большинства случаев практики исследования паровых котлов . [c.18]

Рис. 10-20. Графики для определения потери теплоты в окружающую среду а — для паровых котлов б — для водогрейных и малых паровых котлов / — собственно котел 2 —котел с хвостовыми поверхностями 3 без экономайзера

Интенсивность высокотемпературной коррозии оценивалась двумя методами. Первый метод включал измерение толщины стенок труб до начала и после окончания испытаний, при этом измерение толщины очищенных до металлического блеска труб осуществлялось ультразвуковым дефектоскопом. На каждом котле выполнено по 400 замеров. Второй метод определения скорости коррозии заключался в определении потери массы экспериментальных образцов, охлаждаемых сжатым воздухом. Экспериментальные зонды выдерживались в газовой среде топочной камеры обоих котлов в течение 315—755 ч при температуре 343 °С. Экспери.ментальные зонды служили для качественной оценки процесса коррозии. [c.116]

При испытании по всем категориям КПД котла определяется по обратному балансу. Марка, технический состав топлива (влажность, зольность, выход летучих, теплота сгорания) должны соответствовать расчетным или среднеэксплуатационным. При сжигании жидких и газовых топлив допустимо применять для определения тепловых потерь методику М. Б. Равича (см. гл. 4), не требующую отбора средних проб топлива. При сжигании твердого топлива эта методика не дает преимуществ, так как необходимость определения потерь теплоты с механической неполнотой сгорания требует отбора проб топлива и очаговых остатков ih их анализа. [c.6]

Отбор проб очаговых остатков производится для определения потерь теплоты с механическим недожогом q , а также для сведения теплового баланса. Потери складываются из потерь углерода топлива со шлаком и уносом (золой, уловленной в золоуловителях и уносимой в дымовую трубу). Отбор проб шлака на котлах с камерным сжиганием производительностью выше 61 кг/с (220 т/ч) при жидком шлакоудалении производится перекрыванием через каждые 20—25 мин на 1—2 мин приемного лотка ГЗУ, куда подается шлак из шлаковых ванн шлаковым транспортером, и сбросом шлака на выделенный участок пола. В первичную пробу отбирается 5—10 лопат из расчета на каждую шлаковую ванну. [c.28]

Заметим, что при неизменных относительных погрешностях определения потерь ф . абсолютная погрешность определения КПД котла по обратному балансу уменьшается с ростом его экономичности (уменьшением суммы тепловых потерь I q). [c.67]

Определение потерь теплоты от химической неполноты сгорания (химического недожога) при помощи анализа продуктов сгорания является обязательным, так как при неправильной организации топочного процесса эти потери могут быть весьма значительными. Неполное сгорание топлива снижает и безопасность эксплуатации котлов. [c.77]

Эксплуатационные коррозионные испытания необходимы для определения потерь мета,1ла поверхностей нагрева котлов вследствие высокотемпературной и низкотемпературной коррозии под воздействием агрессивных продуктов сгорания и принятия в связи с этим в необходимых случаях мер, направленных на увеличение ресурса работы поверхностей нагрева. [c.83]

Для проведения испытаний в целях отработки пусковых режимов не применимо условие полного установившегося теплового состояния и сведения теплового баланса. По этой причине, как следует из ряда испытаний, погрешность определения потерь теплоты на отдельных этапах пуска и останова энергоблоков и котлов, работающих на общий паропровод, достигает (20—25) % с минимальным отклонением в отдельных случаях от суммарных затрат теплоты на уровне 5 %. Естественно, здесь не могут рассматриваться рекомендации по использованию определенных технологических приемов ведения режимов при испытаниях, так как они часто носят нетиповой характер и, кроме того, зависят от особенностей пусковых схем и конструкций оборудования. Применительно к установкам энергоблоков эти вопросы связаны также с условиями работы паропроводов, арматуры и элементов турбин, что здесь не является темой рассмотрения, [c.89]

Точность определения потерь теплоты с механической неполнотой горения зависит от погрешностей определения составляющих золового баланса, отбора средних проб шлака, золы, уноса и топлива, а также погрешностей их химического анализа. При оценке погрешностей определения потерь с. механической неполнотой горения следует учитывать, что последнюю можно определить по данным непосредственного взвешивания шлака и золы, выпадающих в топке и газоходах, и определения концентрации уноса в дымовых газах или путем использования обобщенных данных по составляющи.м золового баланса для однотипных котлов. Относительная погрешность непосредственного определения составляющих золового баланса по результатам ряда испытаний ОРГРЭС и других организаций находится в пределах (8—15)%, чему соответствует относительная погрешность опреде.ления потерь теплоты с механической неполнотой горения (20—25) %. [c.371]

При определении необходимого полного напора, создаваемого тягодутьевыми машинами, кроме потерь давления учитывается естественная тяга. Сущность естественной тяги заключается в следующем. Газовый тракт котла заполнен продуктами сгорания, плотность которых меньше плотности атмосферного воздуха. В вертикально (или наклонно) расположенных каналах при движении среды вверх на нее дополнительно действует сила, зависящая от высоты ДА подъема среды и разности плотностей атмосферного воздуха рв на рассматриваемой высоте газоходов (или воздуховодов горячего воздуха) и продуктов сгорания р. Эта сила может обеспечить подъемное движение среды — естественную тягу. В опускных газоходах необходим дополнительный напор для преодоления действия естественной тяги. Поэтому естественная тяга в подъемных и опускных газоходах [c.230]

Естественно поэтому, что если сумма остальных тепловых потерь котла дз + дъ по абсолютному значению меньше 8—10% (а это вполне возможно), то к. п. д. установки, определенный по низшей теплоте сгорания газа, может превысить 100%. [c.137]

В процессе расчета контактного экономайзера приходится определять потерю тепла с уходящими газами. Это необходимо для составления теплового баланса установок с контактными экономайзерами и определения роста к. п. д. установок. Следует отметить, что если подогреваемая в экономайзере вода не используется или не полностью используется в основном тепловом агрегате, к которому подключен экономайзер, то нельзя, конечно, считать, что установка экономайзера повышает к. п, д. основного теплового агрегата. Условно так можно считать, пожалуй, только при установке контактных экономайзеров в котельных, поскольку при этом снижается необходимая выработка тепла котлами, а, как известно, теплопроизводительность и к. п д. котельной в равной мере определяют расход топлива. [c.115]

Следует отметить, что определение расхождения уровня воды при вводе пара после циклона в барабан котла за дырчатым пароприемным потолком (см. рис. 4.15,6) принципиально ничем не отличается от приведенной методики расчета для случая ввода пара в сборный коллектор пароперегревателя и может соответственно производиться по приведенным выше формулам. Однако потери давления Арб в этом случае уменьшаются на значения потерь давления на выходе пара из барабана и в паропроводе от барабана до смешивающего коллектора, которые в данном случае являются общими и не влияют на расхождение уровней. [c.70]

Основной задачей систем контроля и управления комбинированного котла является обеспечение выработки необходимого количества теплоты ( пара и горячей воды) в каждый данный момент при определенных параметрах (давлении и температуре), экономичности сжигания топлива, рационального использования электроэнергии для собственных нужд и сведения потерь теплоты к минимуму, надежности работы как собственно котла. [c.196]

Следует отметить, что лишь сведение обратного баланса котла позволяет количественно выявить потери тепла и связанные с ними недостатки в его работе и наметить пути их устранения. Поэтому этот метод во многих случаях является предпочтительным, хотя он и дает менее точные результаты при определении к. п. д. котла. Часто испытания проводятся по прямому и обратному балансу. Такое сочетание является наиболее приемлемым, так как позволяет получить полную картину, и качественную, и количественную. По-видимому, нет надобности приводить формулы для определения потерь тепла с уходящими газами, с химическим недожогом и т. д. [110, 111]. В настоящее время нет какой-либо утвержденной единой методики теплотехнических испытаний контактных экономайзеров. Объем и характер измерений зависят от ноставлепных задач. Наиболее распространенными типами испытаний являются теплотехнические, аэродинамические и теплохимические, проводимые при выполнении пусконаладочных работ. Цель этих испытаний — определение возможной температуры нагрева воды и уходящих дымовых газов, максимальной тепло-производительности без замены дымососа, максимальной производительности по воде при поддержании нормального гидравлического режима и отсутствии заметного уноса воды в газоходы. При этом обычно одновременно проводятся исследования качества нагретой воды и изучаются изменения ее состава, в частности коррозионной активности. Подобные испытания обязательно сопутствовали вводу в эксплуатацию первых промышленных контактных экономайзеров. [c.258]

Потери тепла в окружающую среду Qъ. Нагретая обмуровка котла и тепловая изоляция нагревают воздух, омывающий наружные поверхности котлоагрегата, что вызывает потери тепла в окружающую среду. Правилами технической эксплуатации установлена температура не более 70° С при температуре воздуха в котельной 25° С. Определение потерь в окружающую среду производится специальными графиками, в которых дается зависимость потерь < 5 от номинальной паропроизводительности. Эти потери при наминаль-ной паропроизводительности 200 т/ч составляют 0,5%, а при 10 га/ч—1,8%. [c.265]

Рис I. - 20, 1 рафики для определения потери теплоты от наружного охлаждения. о — для паровых котлов б — х1,ля водогрейных н малых паровых котлов I — етйсгаевао ш<тящ 2 — х.о-№и с битовыми т шрхно тяти 1 йеэ коаокайагр [c.270]

Расчетные значения продувки для котлов давлением менее 1,4 1,4—2,0, 2,0—4,0 МПа не должны превышать соответственно 10, 7, 5% паропроизводительности котлов. Определение продувки ведется для режима максимальных потерь пара и конденсата, выраженных в процентах паролроизводительности котельной. Для снижения продувки котлов можно устанавливать внутри-барабанные циклоны, применять ступенчатое испарение с выносными циклонами, организовывать водоподготовку, обеспечивающую снижение солесодержания. [c.29]

Определение потерь теплоты и экономических показателей работы котла. Балансовые (основные) опыты — наиболее ответственные, так как по их результатам рассчитывают экономические показатели работы котла КПД и удельный расход топлива. Эти опыты, как отмечалось выше, проводят на трех-четырех нагрузках. Для каждой нагрузки устанавливают режим, при котором процесс горения происходит с оптимальным расходом воздуха, определенным в процессе предшествующих режимноналадочных опытов. [c.24]

Так, например, на практике часто при определении потерь в потоке газа, текугцем без энергообмена (например, во входных диффузорах ВРД), пользуются следуюгцей методикой. Посредством специальных измерений определяется расход газа через канал Q. С помогцью дренажных отверстий в стенке канала в том его месте, где поток достаточно выравнивается, вычисляется среднее по периметру сечения статическое давление р. Температура торможения То иринимается постоянной в потоке и измеряется в котле, откуда происходит истечение. [c.34]

При определении потери напора в элементах теплофикационного оборудования нельзя исходить только из проектных или паспортных данных, а необходимо использовать и эксплуатационные данные, полученные при гидравлических испытаниях. В противном случае при задании режима отпуска тепла и выборе насосного оборудования для создания необходимого напора в сети могут быть допущены ошибки. Так, паспортные данные по потере давления в котле типа ПТВМ-50 отличаются от фактических в 2 раза, [c.308]

Особенность приемочных испытаний заключается в определении только КПД брутто котла прямым или обратным методом баланса, при этом определение потерь с уходящими газами, от химической и механической неполноты сгорания, с физической теплотой шлака и золы-уноса рекомендуется и для прямого метода. До начала испытаний котельной установки должна быть проведена достаточно длительная проверка выполнения эксплуатационных условий, характеризуемых расходами и параметрами перегретого пара и пара промежуточного перегрева, температурой питательной воды на входе в установку, пара на входе в промежуточный пароперегреватель, горячего воздуха. Рабочие измерения должны выполняться в местах, предусмотренных контрактом (договором), а при отсутствии такой спецификации — в точках, близких к рассматриваемым элементам. Проверяется возможность сжигания топлива (смеси топлив) с необходимым расходом и без значительных потерь теплоты с неполнотой сгорания. Для этого должно быть заблаговременно подготовлено топливо, чтобы поставщик мог правильно наладить топочный процесс. Если из предварительных наблюдений видно, что перечисленные требования по номинальным эксплуатационным условиям не выполняются в совокупности или в части их, либо характеристики топлива отличаются от предусмотренных, то испытания могут быть проведены в существующих условиях по со-гла]цению сторон об изменениях, связанных с гарантиями. [c.75]

Для измерения небольших скоростей воздушных (газовых) потоков (0,3—0,6 м/с) в свободной атмосфере или в закрытых каналах больших сечений использование напорных трубок может привести к неточным результатам. В этом случае применяют анемометры (механические или электрические). Чаш,е всего анемометры используют для измерения ско-po tи воздуха при истечении его из амбразур горелок, во всасывающем коробе дутьевого вентилятора и т. п. Кроме того, при помоши анемометров определяют среднюю скорость воздуха в широких каналах и выявляют характер его движения около наружных ограждений котла (например, при определении потери теплоты в окружающую среду). [c.250]

Погрешность определения потери с физической теплотой шлака, как видно из формулы (14.120), зависит от представительности отбора средних проб шлака, топлива и инертного нанолнителя для котлов с кипящим слоем, а также точности анализов по определению [c.371]

В то же время в промышленности наблюдаются случаи, когда пар котлов-утилизаторов срав1гательио низких параметров не используется в определенные периоды года в связи с отсутствием потребителей. Особенно большие потери пара утилизационных устройств характерны для весенне-летнего периода года. В связи с этим для случаев, когда применение пара утилизационных установок на выработку холода является единственно возможным вариантом его использования, эффект от утилизации относится на выработку холода в АХУ, а затраты для этой схемы энергоснабжения определяются из выражения [c.216]

S — ход сервомотора, выбираемый по конструктивным соображениям р — давление в котле маслонапорной установки ( 20 Kaj M" ), коэфициент 0,7 учитывает гидравлические потери. Для турбин, включённых в нормальную номенклатуру СССР (см. стр. 265), на J1M3 пм. Сталина составлены номограммы для определения диаметра сервомоторов направляю- [c.297]

При определении к. п. д. по обратному балансу необходимо во время испытаний определять все те величины, которые позволяют подсчитать потерю тепла с уходящими газами Q , с химическим недон огом ( з и в окружающую среду Q . Потеря с механическим недожогом при сжигании газа равна нулю. Такими величинами являются состав продуктов сгорания на выходе из котла, температура и влагосодержание уходящих газов, температура и влагосодержание дутьевого воздуха и т. д. [c.258]

Эффективность глубокого охлаждения продуктов сгорания природного газа видна пз анализа графика зависимости потери теплоты с уходящими газами 2 , определенной при расчете по высшей теплоте сгорания топлива (рис. 1-9). Возможное повышение к.и.т. полностью обусловлено снижением 2 - Если принять умеренную температуру уходящих газов 40 °С (именно такая температура характерна для большинства действующих конденсационных теплообменников любого типа), то соответствующая потеря с уходящими газами составляет 2—5 % Иными словами, если основной топливосжигающий агрегат имеет температуру уходящих газов 150 °С (современные энергетические и промышленные котлы), то экономия газа составит не менее 10—12 % Для всех других котлов и печей она будет выше. [c.19]

Хорошая сепарация пара в выносных циклонах обеспечивается лишь при условии, что уровень воды в циклонах не затапливает подводящие трубы пароводяной смеси в циклонах с одноступенчатой сепарацией и сопловой аппарат в циклонах с двойной сепарацией таким образом, для каждой установки с выносными циклонами имеет место свой предельно допустимый верхний уровень воды в циклоне. С другой стороны, надежность циркуляции в экранных контурах котла, снабженных выносными циклонами обеспечивается лишь при условии, что уровень воды в выносных циклонах не опускается ниже определенных допустимых пределов, причем следует учитывать, что в циклонах с двойной сепарацией уровень воды во внутреннехм цилиндре устанавливается ниже уровня воды в наружном циклоне на величину сопротивления и потерь при выходе из соплового аппарата, а надежность циркуляции в контуре определяется положением именно этого нижнего уровня воды. Таким образом, каждый парообразующий контур с выносными циклонами может удовлетворительно и надежно работать при довольно ограниченном пределе колебаний уровня воды в нем. Как известно, в барабане пределы допустимых колебаний уровня составляют (для Дб 1 200 мм) обычно 100 мм. Экранные контуры с выносными циклонахми допускают значительно большие колебания уровня воды в циклоне. Однако, учитывая необходимый запас воды для нестационарных режимов работы, обычно при нормальных условиях работы следует принимать величину этого колебания не более (250—300) мм. Указанные колебания уровня воды в циклонах относительно оси барабана зависят [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...