П параметры пара начальные пар влажный

Изохорный процесс. Рассмотрим изохорный процесс получения перегретого пара из влажного насыщенного. Построим такой процесс в S — г-диаграмме по известным начальным параметрам [c.95]

Уменьшение температуры Гг связано с понижением давления рг в конденсаторе. Рациональное значение рг определяется температурой охлаждающей воды и составляет 3,4—3,9 КПа, что соответствует температуре насыщения ts 25 °С. Дальней-,шее понижение рг нецелесообразно. В этом случае значительно увеличивается удельный объем влажного насыщенного пара и, следовательно, возрастают габаритные размеры и масса конденсатора и последних ступеней паровой турбины. Таким образом, увеличение начальных параметров пара в паросиловых установках — один из основных способов повышения их эффективности. В настоящее время созданы и успешно эксплуатируются теплосиловые установки с начальным давлением пара 29,4 МПа и начальной температурой его 600—650 °С [21]. [c.168]

Как видно из рис. 1.70, понижение конечного давления р2 (при неизменных pi и Ti) повышает термический к. п. д. цикла Ренкина, поскольку в области влажных паров это сопровождается понижением температуры Т2, а следовательно, расширяется температурный интервал цикла. Из этого же рисунка видно, что понижение р2 увеличивает степень заполнения площади цикла Карно площадью цикла Ренкина, вследствие чего относительный термический к. п. д. цикла Ренкина увеличивается. Однако с понижением рг расширение пара в турбине спускается в область влажных паров, следовательно, необратимость этого процесса возрастает, и поэтому внутренний относительный к. п. д. цикла Ренкина уменьшается. Из этого анализа следует, что одновременное повышение начальных параметров пара и понижение его конечного давления повышает степень термодинамического совершенства цикла Ренкина. Обычно давление пара в конденсаторе pi = 0,003...0,005 МПа. [c.95]

Из рассмотрения линии о — d следует, что после дросселирования влажного пара высокого начального давления до давлений, определяемых изобарами, лежащими слева от точки Ь, пар увлажняется (в точке а влажность, пара 1—х=1—0,96 = 0,04, в точке Ь она равна 1—0,94= = 0,06 и в точке с она равна 1—0,96=0,04). Начиная от точки с после дросселирования пар подсушивается в точке d достигается состояние сухого насыщенного пара в результате дросселирования от состояния, отображаемого точкой d, пар перегревается (точка е лежит в области перегретого пара). Таким образом, в результате дросселирования в дан-ном случае изменяются параметры пара и, следовательно, его состояние. [c.115]

Проблема ступеней влажного пара, создающих большую долю мощности в турбине и имеющих сравнительно низкие к. п. д., является одной из актуальных в современном турбостроении. Достаточно точная оценка к. п. д. ступеней влажного пара необходима для решения важнейших вопросов при выборе параметров паротурбинной установки — начальных параметров пара, температуры промежуточного перегрева и т. д. [c.219]

Продолжающийся рост начальных параметров пара, вызванный необходимостью увеличения тепловой и общей экономичности станции, приведет в близком будущем к применению давления пара р = 400 ч- 600 кг см и температур пара t 650 725° С. Реальной является возможность развития регенеративного подогрева питательной воды до = (0,8—0,9) а также возможность полностью освободиться от промежуточных перегревов за счет усложнения регенеративного подогрева питательной воды, или сократить количество перегревов до одного, назначение, которого — подсушка пара. Такое решение упрощает строительство и эксплуатацию станций, облегчает проблему охлаждения горячих деталей головной части турбины. Однако такое решение возможно и выгодно при разрешении задачи сепарации влаги в области влажного пара. [c.53]

Возвращаясь к вопросу о переходе через зону насыщения в решетках, заметим, что в связи с флуктуационным механизмом этого процесса возникают значительные колебания температуры поверхности лопаток во времени. Кроме того, резко увеличивается неравномерность распределения температуры по обводу профиля, так как часть поверхности лопатки находится в перегретом паре, а часть —во влажном. Последнее означает, что на участках, где пар перегрет, температура поверхности близка к температуре торможения, а там, где образовалась пленка, температура близка к термодинамической. Следовательно, переход через состояние насыщения сопровождается пульсациями и неравномерным пространственным распределением температур по поверхности лопаток. При этом колебания температур в зависимости от начальных параметров пара, перепада давлений (числа Маха) и углов входа потока могут быть довольно значительными, что неизбежно приводит к температурной усталости материала лопаток. [c.96]

Положение скачка конденсации характеризуется также величиной максимального переохлаждения АГм, зависяш,ей, как и М , от т[см. формулу (6-8)]. Следовательно, положение скачка для влажного пара (уо>0) можно приближенно определять по АГм, если известны начальные параметры пара. С этой целью рассчитывается распределение по длине сопла давлений и термодинамических температур для переохлажденного пара (для k = ku), а также равновесных температур. Локальное переохлаждение определяется как разность термодинамической и равновесной температур (АГг = = Ti—Tis). Сечение, в котором локальное переохлаждение А7 г = = А7м, соответствует месту возникновения конденсационного скачка. [c.165]

С целью более подробного изучения структуры отсоединенных скачков исследовалось обтекание затупленных тел сверхзвуковым потоком влажного пара. Спектры обтекания поперечного цилиндра при различных начальных параметрах пара перед соплом показаны на рис. 7-14. Первые два спектра (рис. 7-14, а и б) относятся к обтеканию цилиндра потоком пара с мелкодисперсной влагой, выделяющейся в косых конденсационных скачках (пар на входе в сопло перегретый). В этом случае перед цилиндром возникает обычная отошедшая криволинейная ударная волна. Расстояние между передней критической точкой цилиндра и головным скачком увеличивается при снижении начального перегрева. [c.193]

Рис. 7-14. Спектры обтекания цилиндра сверхзвуковым потоком влажного пара при различных начальных параметрах пара перед соплом Лаваля (Afi 2). а -Д/, = ЛЗ- С б С в А/, =0°С г - I/, = 1,5%.

Рассмотрим теперь истечение влажного пара из сопл Лаваля. В широком диапазоне изменения начальных параметров пара движение в соплах сопровождается спонтанной конденсацией (см. рис. 12.4). За критическим сечением достигается максимальное переохлаждение, возникает конденсационный скачок, вызывающий характерный [c.357]

Исследования показывают, что г), увеличивается с увеличением начальных параметров пара /)j и /j и уменьшением конечных и Гз- Конечные параметры пара связаны между собой, так как пар в этой области влажный, и поэтому их уменьшение приводит к уменьшению т.е. давления в конденсаторе. [c.95]

Пример 1. Влажный насыщенный водяной пар, имеющий начальное да(вление pi=10 ата и сухость j i=0,8, нагревается в условиях постоянного объема. Температура h в конце процесса составляет 295° С. Найта конечные параметры пара и количество подведенной теплоты. [c.171]

Пример 2. Влажный водяной пар имеет начальную сухость Хх = = 0,75. В процессе изобарного расширения при давлении 5 ата температура пара достигает значения и = 370° С. Требуется найти конечные параметры пара, изменение внутренней энергии за процесс, количество подведенной теплоты и внешнюю работу. [c.172]

Экономичность цикла Ренкина повышается с увеличением давления и температуры перегрева пара. Из диаграммы х — г видно, что с ростом давления р при неизменных значениях i и р2 величина /1 уменьшается, а разность 1 — 2 возрастает. Если теперь обратиться к выражениям (8-25), (8-26) и (8-26 ), то можно заключить, что в рассмотренном выше случае термический к. п. д. цикла будет возрастать, а удельный расход пара уменьшаться. Та же диаграмма показывает, что с повышением температуры перегрева пара при неизменных р и р растет экономичность цикла, поскольку при этом увеличение разности /1—112 сказывается в большей степени, чем увеличение величины — Одновременное увеличение давления и температуры пара обусловливает еще более интенсивный рост экономичности установок. Необходимо отметить, что повышение температуры перегрева при повышении давления полезно и необходимо еще и с точки зрения сокращения механических потерь и обеспечения сохранности турбинных лопаток. При помощи диаграммы 5 — й можно убедиться в том, что в установках высокого давления пар в конце процесса расширения при небольшом противодавлении (р2 = 0,04—0,05 ата) становится весьма влажным. Например, если начальные параметры пара характеризуются давлением р = = 35 ата и температурой 450° С, то при расширении такого пара в идеальной турбине до конечного давления р2 = 0,05 ата влажность его будет составлять 1—д = 0,175 если начальные параметры пара будут р1 = 130 ата и 1 = 450° С, то при расширении до того же значения конечного давления рг = 0,05 ата влажность пара достигнет 1 —х = 0,27 (ом. диаграмму 5 — I). [c.145]

Иногда кроме этих параметров используют также начальную степень турбулентности, неравномерность полей параметров, размеры капель влажного пара и др. [c.49]

Основная идея проведения остановки блочной турбины с расхолаживанием состоит в том, что турбина постепенно охлаждается протекающим через нее паром понижающейся температуры при этом также уменьшают начальное давление пара. Основная трудность в осуществлении режима расхолаживания состоит в том, что не все котлы могут выдавать пар требуемых параметров. Выше отмечалось, что для исключения попадания в турбину влажного пара (это вызовет резкое понижение температуры металла турбины) необходимо иметь перегрев его по отношению к температуре насыщения. Поэтому вместе со снижением температуры пара следует снижать и его давление. Эта операция сравнительно просто осуществляется на блоке с барабанным котлом. Весь тракт прямоточного котла, как уже упоминалось, должен работать под давлением, которое не может быть сильно снижено по соображениям его надежности, поэтому на блоках с такими котлами возможно лишь ограниченное снижение температуры пара. В некоторых случаях расхолаживание турбины ведут путем прикрытия регулирующих клапанов при поддержании номинальных параметров пара, но при снижении паропроизводительности котла. [c.476]

По h, s-диаграмме находим, что пар в конце расширения будет влажным со степенью сухости л = 0,81. Начальные параметры Л =3405 кДж/кг =0,046 м /кг. [c.210]

По is-диаграмме находим, что пар в конце расширения будет влажным со степенью сухости х = 0,81. Начальные параметры [c.196]

Пример 13-2. Влажный пар с начальными параметрами pi = = 22 бар и степенью сухости Xi == 0,97 вытекает из комбинированного сопла в среду с давлением р2 = 1 бар. Найти скорость и состояние пара в конце процесса определить также основные размеры сопла, если т = 3,22 кг/сек. [c.216]

Полученная формула удобна для определения скорости Wj, в выходном сечении адиабатного потока пара с помощью диаграммы is. Проводя адиабату 1-2 от начального состояния с параметрами Pi и ti (или Pi и Xi, если пар влажный) до пересечения с изобарой конечного давления (рис. 15.2), непосредственно на диаграмме отсчитываем разность удельных энтальпий (I l — ij), называемую адиабатным перепадом удельной энтальпии. Формула (15.10) не вскрывает условий, при которых скорость адиабатного потока достигает критического значения. [c.212]

Действительно, в опытах истечения влажного пара с газом при объемном содержании газа в смеси от О до 80% сухость-пара в выходном сечении при всех начальных параметрах была более 0,4 и в выходном сечении устанавливалось критическое отношение давлений, близкое по значению аналогичному отношению для сухого насыщенного пара. Имея это в виду, расчет парогазовой смеси может быть выполнен по показателю адиабаты сухого насыщенного пара. В подтверждение приведем некоторые теоретические предпосылки. [c.63]

Рассмотрим следующий вопрос. Пусть имеется группа веществ, влажные пары которых следуют расширенному закону соответственных состояний. В начальном состоянии одноименные безразмерные параметры этих веществ имеют одинаковые значения. Выясним, при каких условиях парожидкостные среды сохранят соответственные состояния на протяжении произвольного термодинамического процесса. [c.57]

В некоторых частных случаях физические свойства конкретных веществ позволяют построить интерполяционные зависимости, упрощающие определение параметров критического состояния. Например, влажные пары воды и ртути в наиболее существенной для практики области состояний обнаруживают следующие свойства. У насыщенного водяного пара в пределах начальных давлений от 0,07 до 90 бар и значений начальной степени сухости Хд = [c.98]

Обращает на себя внимание следующее обстоятельство. Физические схемы рассмотренных предельных форм перехода влажного пара через зону скачка уплотнения качественно различны. Тем не менее расчеты, охватывающие сравнительно широкий диапазон начальных параметров (давление изменяется более чем в 60 раз, число — в 2,3 раза, степень сухости — вдвое), показывают, что интервал [c.247]

Исследования некоторых типов зондов полного давления в сверхзвуковом потоке показали, что погрешность измерений в этой области может быть значительной. Как известно, в однофазной жидкости перед носиком зонда при сверхзвуковых скоростях возникает криволинейный скачок. Для определения истинного значения давления торможения необходимо вводить соответствующую поправку на изменение давления в прямом скачке. В сверхзвуковом потоке влажного пара перед зондом также возникает отошедший скачок, интенсивность и структура которого существенно зависят от дисперсности,, влажности и числа Маха. В соответствии с этим поправка, учитывающая влияние скачка, зависит от начальных параметров, числа М, параметров потока перед скачком, дисперсности жидкой фазы и скольжения капель. Зонды со сплюснутыми приемниками могут быть использованы и при М>1. [c.61]

Как и в прямых соплах [61], в сопловых решетках турбин возникает переохлаждение пара, зависящее от геометрических и режимных параметров решетки, а также от начального перегрева (или соответственно начальной влажности). При переходе от перегретого к сухому, насыщенному и влажному пару относительное давление за решеткой р, а также во всех точках обвода профиля сопловой решетки несколько меняется (рис. 3.1). Минимальные давления на трех режимах устанавливаются на спинке профиля, вблизи узкого сечения канала и на выходных кромках р р, где формируется вихревое движение. За выходным кромками существуют условия, благоприятствующие частичной конденсации здесь [c.73]

Рис. 3.15. Распределение безразмерных разностей температур по обводу профиля на внутренней и внешней границах пограничного слоя в потоке влажного пара (параметры режима и обозначения см. на рис. 3.13 начальная влажность.

В процессе опытов менялось начальное и соответственно конечное состояния двухфазного потока так, чтобы обеспечить последовательный переход через состояние насыщения в зону влажного пара по параметрам торможения перед соплом. По статическим параметрам в сечении, где проводились измерения, равновесный переход линии насыщения соответствовал начальному перегреву А7 о=19 К (при числе Mi = 0,65). [c.195]

При дросселировании водяных паров различного состояния температура их всегда понижается. Перегретый пар в зависимости от начальных параметров (давления и температуры) в результате дросселирования может остаться перегретым или сделаться сухим насыш,енным или влажным, что зависит от степени дросселирования. Сухой насыщенный пар при дросселировании становится перегретым или при высоких начальных давлениях (около 100 ата) влажным при продолжении дросселирования он становится опять сухим насыщенным, а затем перегретым. Влажный пар в зависимости [c.142]

Условимся в качестве теоретической принимать работу идеальной ступени, в которой происходит равновесное расширение влажного пара как однородного по скоростям потока. Для него перепад энтальпий измеряется от полных начальных параметров, вычисленных в предположении одинаковых скоростей обеих фаз, равных средней скорости однородной части реального потока. Температура и степень влажности принимаются равновесными для действительного давления пара перед ступенью. Расширение предполагается до действительного статического давления за ступенью. Изоэнтропийный перепад энтальпий, соответствующий теоретической работе, обозначим (рис. 60). Тот же перепад до полного давления за идеализированной ступенью будем отмечать звездочкой (/lo). [c.173]

Адиабатный процесс. Адиабатпын процесс совершается без подвода и отвода теплоты, и энтропия рабочего тела при обратимом процессе остается постоянной величиной — s Ц onst. Поэтому на is- и Тх-диаграммах адиабаты изображаются вертикальными пр -ямыми (рис. 12-4, а, 12-4, б). При адиабатном расширении давление и температура пара уменьшаются перегретый пар переходит в сухой, а затем во влажный. Из условий постоянства энтропии возможно определение конечных параметров пара, если известны параметры начального и один параметр конечного состояний. [c.194]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

Начальные параметры пара, при которых работают современные мощные паровые турбины, сравнительно высоки. Так, турбина СКР-100 ХТГЗ рассчитана на работу с начальной температурой 650° С. Газовые турбинЕ.1, запроектированные бев охлаждения, рассчитаны на начальную температуру, достигающую 800° С поэтому лопатки первых ступеней турбин работают при высоких температурах, когда механические свойства сталей значительно хуже, чем при комнатной температуре. Вакуум в конденсаторах современных паровых турбин достигает 977о- Лопатки последних ступеней работают при невысокой температуре, но во влажном паре. В особенно тяжелых условиях находятся турбины, которые по тем или иным причинам приходится часто останавливать. К ним главным образом относятся так называемые пиковые турбины. [c.12]

Особенностями турбинных установок АЭС, работающих во влажном паре, в сравнении с обычными турбинами на ТЭС являются низкие начальные параметры пара процесс расширения пара в турбинах на АЭС с ВВЭР и РБМК начинается, как правило, с липни насыщения или с перегревом пара на 30—40 С, т. е. все турбинные ступени цилиндра высокого давления (ЦВД) работают во влажном паре за ЦВД турбоустановки устанавливается сепаратор или сепаратор-пароперегреватель турбинная установка работает в тесной связи с реактором. [c.265]

Решение системы уравнений (3-3) на ЭВМ, выполненное для случая обтекания пластины О. PI. Назаровым в МЭИ, дало возможность оценить влияние на долю соприкасающихся с поверхностью пластин капель некоторых безразмерных параметров и начальных условий движения потока влаги. На рис. 3-2 показаны схема обтекания пластин влажным паром и влияние некоторых параметров на коэффициент сепарации канелек жидкой фазы. Р1з размерных параметров наиболее сильное влияние на коэффициент F оказывают давление пара, размер капель л начальные условия рассогласования скоростей фаз. [c.53]

Перечисленные выше особенности турбин насыщенного и влажного пара для АЭС (низкие начальные параметры пара, увеличенный расход рабочего тела, сравнительно низкая экономичность цикла, а также самой турбины, существенно меньшие относптельные затраты на топливо по сравнению с затратами на обычных ТЭС и т. д.) выдвигают необходимость пересмотра системы выбора оптимальных характеристик и параметров турбоустановок. Это отно- [c.222]

Точка О изображает начальное состояние рабочего тела и соответствует воде при давлении р и температуре и, меньшей, чем температура 1насыще1ния. Воде при неизменном давлении сообщается- теплота от горячего источника, и она превращается сначала в насыщенный, а затем в перегретый пар (процесс ОаЫ). Полученный пар адиабатно расширяется от давления ра (процесс 1—2). В конце расширения получается влажный или перегретый пар в зависимости от. начальных параметров пара. Затем расширившийся пар сжимается яри постоянном давлении с отводом теплоты <72 в холодный источник (процесс 2—3). Это сжатие продол- [c.164]

Параметры пара. На АЭС с турбинами, работающими на влажном паре, начальные параметры характеризуются давлением (или температурой /р ) и степенью сухости пара. При использовании слабоперегретого пара под начальными параметрами понимают температуру и давление р пара перед турбиной. [c.34]

Экспериментальная часть работы складывалась из серии опытов по исследованию процессов истечения нагретой воды, смеси нагретой воды с воздухом и смеси влажного пара с воздухом. Цель этих исследований — установление зависимостей массовых расходов истекающих сред от.начальных параметров, состава смеси и геометрии канала. В ходе эксперимента уделялось внимание вскрытию физической сущности происходящих процессов — распределению параметров среды по длине канала, кризису течения, степени метастабильности. Исследованию подвергались цилиндрические каналы с острой входной кромкой различного диаметра и длины. В процессе проведения каждога опыта оставались постоянными параметры перед участком истечения и состав смеси. [c.24]

Процесс расширения пара в идеальных паровых турбинах и машинах принимается за адиабатный. В связи с этим рассмотрим этот процесс в диаграмме s — / считая, что за г1анными являются конечное давление пара р2 и начальные параметры для перегретого пара давление р и температура перегрева tnei для влажного насыщенного пара давление pi и степень сухости Xi. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...