Протягивание заготовок

Скорость резания 541 Протягивание заготовок 62 [c.453]

При протягивании заготовок из сталей образуется нарост (застойная зона). Чем больше толщина среза, меньше передний угол зуба протяжки и больше радиус округления режущей кромки, тем больше нарост. Нарост часто сходит под заднюю поверхность зуба протяжки и резко увеличивает шероховатость обработанной поверхности. [c.380]

Известно [10, 126], что наибольшей прочностью обладают деформирующие элементы симметрично нагруженной формы. Поверхность их контакта с обрабатываемым материалом находится на равных расстояниях от их торцов, а высота выбирается из условия равнопрочности деформирующего элемента на изгиб и сжатие. При протягивании заготовок со значительной некруглостью отверстий или с [c.120]

Корпус блока с пазами для ламелей получается протягиванием заготовок с предварительно расточенным отверстием. Точные размеры и высокая чистота поверхности обеспечиваются многократным протягиванием, а относительное расположение пазов под определенным углом — устройством и размерами специальных протяжек (рис. 8-10). [c.368]

Волочение — процесс протягивания заготовок через калиброванное отверстие волочильной доски. [c.242]

Волочением называют протягивание заготовок через постепенно сужающееся отверстие инструмента — волоки (рис. 1У-17, а). При волочении поперечное сечение заготовки уменьшается, а ее длина соответственно увеличивается. Волочение главным образом осуществляют в холодном состоянии и очень редко в горячем. Обработанные изделия получают с сечением, точным по форме и размерам (4—2-го класса точности), и с чистыми, гладкими (7—9-го класса шероховатости), блестящими поверхностями. [c.182]

Волочением называют протягивание заготовок через постепенно сужающееся отверстие волоки (рис. 226). При волочении поперечное сечение заготовки уменьшается, а ее длина соответственно увеличивается. Волочение осуществляют главным образом в холодном состоянии и редко — в горячем. Волочением получают профили весьма точных размеров (до 2-го класса точности) и формы, как правило, с гладкой блестящей поверхностью тонкую проволоку диаметром 5—10 мм, тонкостенные трубы, фасонные профили и т. д. [c.481]

Применять двузубую группу не всегда возможно и целесообразно. Многозубые группы используют при протягивании заготовок большой длины, тонкостенных, с переменной толщиной стенки, а также в тех случаях, когда глубина выкружки на прорезном зубе из двузубой группы настолько мала, что начинает ограничивать толщину среза. Если в группе больше двух зубьев, глубина выкружки практически никогда не ограничивает толщину стружки. [c.7]

Результаты экспериментов по протягиванию заготовок из сталей, приведенные в табл. 2.1, показывают, что, несмотря на различную твердость сталей в указанных состояниях, удельная сила резания при протягивании их практически одинакова. [c.17]

Аналогичные результаты получены и при протягивании заготовок из сталей других марок. [c.17]

Среднюю установившуюся температуру в зоне резания изучали при протягивании заготовок из стали, чугуна и других металлов. Исследования проводились на горизонтально-протяжных станках. Для закрепления образцов было спроектировано и из готовлено приспособление, позволяющее работать как протяжкой, так и резцом. Оба инструмента изготовлялись из одного прутка быстрорежущей стали. Резец и протяжка подвергались обычной термической обработке. Протяжка имела группы зубьев с одинаковым подъемом и с минусовым отклонением на диаметр 0,005 мм. Измерение температуры проводилось по методу естественной термопары. Регистрация термоЭДС велась на осциллографе МПО-2 с помощью трехкаскадного усилителя переменного тока. При работе протяжки был изолирован образец, при работе резца —резец. Токосъемники изготовляли из того же прутка, что и протягиваемые образцы, и подвергали совместно с последними термической обработке. Тарирование проводилось при постоянной температуре холодного спая, равной 20° 1°, которая поддерживалась с помощью системы подачи струи сжатого воздуха. [c.19]

При протягивании этими протяжками заготовок из бронзы и чугуна достигаются обратные результаты лучшая поверхность получается при переднем угле 5°. Но при этом видны довольно глубокие риски. При переднем угле 10° продольные риски несколько уменьшаются, в то же время появляются, хотя и неглубокие, но четко видимые кольцевые впадины — волны шаг волны примерно соответствует шагу зубьев протяжки. Однако замечается некоторое число гораздо менее рельефных впадин, близко расположенных друг к другу. При переднем угле 15° продольные риски заметно уменьшаются, местами исчезают. Но это приводит к появлению глубоких кольцевых впадин, ширина которых достигает 2 мм. Расположены впадины очень близко друг к другу, шаг их гораздо меньше шага зубьев протяжки. Впадины на чугуне выглядят несколько иначе, чем на бронзе. Различие их в том, что если на бронзе кольцевые впадины четко видны по всему периметру, то на чугуне впадины имеют вид полукольцевых канавок. Многие из них имеют длину, значительно меньшую половины периметра отверстия. Изменение переднего угла при протягивании заготовок из АЛ9 сказывается особенно сильно. Характер кольцевых впадин не такой, как на других металлах. Волны неглубоки, плавно переходят в ровную поверхность. Расположение их довольно точно совпадает с шагом зубьев протяжки. Следует заметить, что на качество поверхности при протягивании заготовок из алюминия в сильной степени влияют мельчайшие дефекты режущей кромки, передней и задней поверхностей, которые при протягивании других металлов заметного влияния не [c.30]

Характер расположения кольцевых впадин, образующих волну, таков, что происхождение ее может быть объяснено несколькими причинами. Так, при протягивании заготовок из мягких сталей и алюминия шаг волны в подавляющем большинстве случаев равен шагу зубьев протяжки или весьма близок к нему. Это дает основание предполагать, что причиной образования кольцевых впадин являются упругие колебания обрабатываемого металла под влиянием появляющихся и исчезающих давлений проходящих зубьев. Эти колебания совершаются в направлении, перпендикулярном движению протяжки, и, вероятно, аналогичны колебаниям, имеющим место при обработке отверстий прямозубыми развертками. [c.31]

Проведенные исследования дали однозначный положительный ответ на первый вопрос, так как калибрующие зубья тоже срезают определенные очень тонкие слои металла, хотя и не по всему периметру отверстия. При протягивании заготовок из сталей, алюминия качество поверхности улучшается с увеличением переднего угла калибрующих зубьев. При протягивании заготовок из бронзы и чугуна в целях уменьшения шероховатости обработанной поверхности на передней поверхности зуба протяжки предусматривали фаску с нулевым передним углом. [c.33]

Следует отметить, что в вопросе выбора рационального значения переднего угла зубьев протяжек стойкость протяжек и качество протянутой поверхности не могут быть единственно определяющими. При протягивании заготовок из твердых чугунов и сталей высокой твердости в сочетании с повышенной вязкостью передний угол на черновых зубьях в значительной степени лимитируется прочностью зуба. Особенно должен быть отмечен технологический фактор — возможность выполнения заданного переднего угла на протяжке определенного диаметра. Специфическая форма передней поверхности зубьев круглых и шлицевых протяжек ограничивает иногда размеры передних углов. [c.35]

К протяжкам равной стойкости условно относятся и те, у которых стойкость черновой части превышает стойкость чистовой. Важной особенностью этих протяжек является значительное повышение производительности при протягивании. В связи с имеющимся резервом стойкости черновой части по отношению к стойкости чистовой скорость резания при работе черновой части может быть увеличена до такой, лри которой стойкости ее и чистовой части будут равными. Протягивание заготовок с различными скоростями резания при работе черновой и чистовой частей протяжки производится на станках, имеющих устройства для автоматического уменьшения скорости при вхождении в заготовку переходных зубьев. В этих целях можно модернизировать действующие протяжные станки, не имеющие устройств для автоматического уменьшения скорости резания. [c.40]

Распределение припуска по схемам, показанным на рис. 4.14, в, г, применяют в тех случаях, когда требуется получить высококачественные шлицы. Такое распределение припуска наиболее часто встречается при протягивании заготовок, подвергшихся термической обработке, в результате которой предварительно протянутые шлицы деформировались и их необходимо исправить. На схеме рис. 4.14, в показано распределение припуска между протяжками первого и второго технологических переходов для обработки шлицевого отверстия с посадкой по внутреннему диаметру, на схеме рис. 4.14, г — с посадкой по наружному диаметру. [c.108]

Примечания 1. При протягивании заготовок из сталей группы IV и У обрабатываемости подачи назначают по табл. П10 и П11.2. При протягивании деталей с поверхностями 3-й и 4-й групп качества подачи назначают по табл. ПТ и П16. [c.214]

ПРИ ДЕФОРМАЦИИ КРУЧЕНИЕМ И ОБКАТКОЙ РОЛИКАМИ С ВИНТОВЫМ ПРОТЯГИВАНИЕМ ЗАГОТОВОК [c.36]

КСС (НИИ технологии машиностроения, Украина) - карандаши сухой смазки на основе органического связующего и антифрикционных присадок, применяемые при сверлении, нарезании резьб, зенкеровании, развертывании, протягивании заготовок из коррозионно-стойких, жаропрочных сталей и титановых сплавов. КСП - карандаш сухой смазки-подпитки, наносимой на абразивный круг после его правки при шлифовании заготовок из труднообрабатываемых сталей и сплавов и заточке инструмента из быстрорежущих сталей [c.166]

При прогрессивной схеме резаиия, или схеме переменного (группового) резания, каждый зуб протяжки срезает слой в пределах принятой толщины среза не по всему протягиваемому контуру, а на определенной его части. Примеры прогрессивной схемы резания, получившей наибольшее применение при внутреннем и наружном протягивании заготовок с литейнсй или ковочной коркой на обрабатываемой поверхности, а также при больших припусках на обработку, приведены на фиг. 79, а, б. [c.197]

Протягивание осуществляется с малыми подачами Sz и малыми скоростями резания в этом случае большое значение имеет при-меиепие смазочно-охлаждающих жидкостей. При иротягиваиии заготовок из сталей применяют в основном сульфофрезол (8— 15 л/ мин при внутреннем протягивании и 30—40 л/мии нри наружном), а заготовок из нержавеющих сталей — 10%-ную эмульсию. Протягивание заготовок из серого и ковкого чугуна производится без охлаждения, а заготовок из алюминия—со смесью масла и керосина (1 1). [c.380]

Протяжные блоки с параллельной схемой расположения протялсек компактны, имеют минимальную длину рабочего хода и, следовательно, высокую производительность обработки. Основные недостатки таких блоков осуществление подналадки протяжек вне станка регулирование чистовых и черновых протяжек общими клиньями, что нерационально вследствие различного периода стойкости чистовых и черновых протяжек затрудненный отвод стружки, особенно при протягивании заготовок из вязких материалов нетехнологичная, как правило, конструкция плоских односторонних и двусторонних протяжек. [c.482]

При протягивании заготовок из сталей, алюминия и меди, характеризующихся получением сливной стружки, рекомендуется (см. табл. П. 3 приложения) /С=3 (допускается К=2,5) при протягивании заготовок из чугуна и бронз1Ы, характеризующихся получением стружки надлома, рекомендуемый коэффициент помещаемости стружки /С = 2,5 (допускается /С=2) при этом форма канавки большой роли не играет. [c.16]

Влияние значения переднего утла зубьев на стойкость протяжек изучалось в производствениых условиях при протягивании заготовок из различных металлов. Это, разумеется, не могло не наложить определенного отпечатка на полученные результаты. Так, несомненно, определенную негативную роль играло то, что опыты по протягиванию заготовок из различных металлов, например из стали и алюминия, производились в разных цехах и, следовательно, на разных станках. В следствие того, что производилось протягивание различных заготовок, несколько различались диаметры протяжек. Применение протяжек различных диаметров и протягивание заготовок, имеющих различную длину протягиваемых (Поверхностей, обусловливали применение различных шагов зубьев и некоторых других элементов протяжек. Несомненно, что все указанные факторы и ряд других вносили некоторый разно-26 [c.26]

Заготовки, на которых производилось протягивание, проходили 100%-ный контроль по твердости и, кроме того, из партий заготовок, подготовленных для протягивания, как правило, отбирали 15% и проводили вторичную проверку их твердости. Протягивали заготовки из алюминия АЛ9, стали 20, легированной стали 38ХСА, бронзы ОСЦ-6-6-3, чугуна СЧ10. В табл. 2.2 представлены основные сведения о заготовках и протяжках. В качестве смазывающе-охлаждающей жидкости использовался суль-фофрезол с расходом 7—8 л/мин протягивание заготовок из чугуна производили без охлаждения. Разделение стружки на чер- [c.27]

Результаты экспериментов показывают, что с увеличением передних углов зубьев протяжек стойкость последних возрастает. Степень возрастания различна для разных обрабатываемых материалов. Так, наибольшее относительное повышение стойкости имеет место при протягивании заготовок из алюминия (на 41 % при увеличении переднего угла с 5 до 20°). Затем идут соответственно сталь 20 (повышение стойкости на 34% при увеличении переднего угла с 5 до 15°), сталь 38ХСА (повышение стойкости на 24%) бронза и чугун дали наименьшее возрастание стойкости с увеличением переднего угла на 14 и 18% соответственно при увеличении угла с 5 до 15°. [c.29]

Результаты экспериментов по протягиванию заготовок из сталей 38ХСА и 20 протяжками с черновыми зубьями показали, что с увеличением переднего угла шероховатость протянутых поверхностей уменьшается. Максимальная шероховатость соответствует минимальному переднему углу 5°, при этом поверхность получается с рванинами и рисками. [c.30]

Опытами установлено, что для обеспечения высокого качества обработанной поверхности важно соотношение значений переднего угла на различных зубьях одной и той же протяжки, Так, при протягивании заготовок из сталей и алк>миния обработанная поверхность ухудшается, если передние углы на чистовых и калибрующих зубьях меньше передних углов чернов1Ых зубьев. При протягивании заготовок из бронзы и чугуна в большинстве случаев качество поверхности улучшилось с уменьшением переднего угла на чистовых и калибрующих зубьях по сравнению с черновыми. [c.33]

При заднем угле калибрующих зубьев 30 следы их износа представляли неравномерную ленту шириной 0,10—0,15 мм по всему периметру зуба, в некоторых местах имелись узкие полоски износа длиной до 0,4 мм. По мере увеличения заднего угла ширина изношенной поверхности уменьшалась и при 4° представляла собой малозаметную блестящую полоску на задней поверхности. В микроскоп с ЗО-кратвым увеличением было видно, что ширина износа сравнительно равномерна по всему периметру зуба и составляет 0,02—0,03 мм. Износ же на чистовых и чер-Н0В1ЫХ зубьях в это время достигает значительно большего значения. Износ черновых зубьев при заднем угле 2° неравномерен на участках режущей кромки, расположенных между стружкоразделительными канавками, ширина полосы износа составляла 0,08—0,12 мм. В непосредственной близости к уголкам износ резко увеличивался, достигая 0,3—0,4 мм. С увеличением заднего угла до 4° износ уменьшался до 0,04—0,05 мм. Износ по уголкам канавок также уменьшался до 0,25—0,3 мм. Износ чистовых зубьев был подобен износу черновых. Наибольшее увеличение стойкости протяжек с увеличением заднего угла зубьев достигается при протягивании заготовок из вязких материалов и чугунов. Зависимость стойкости протяжек от заднего угла следующая [c.36]

Протяжки, у которых стойкость черновой части равна стойкости чистовой, наз1ывают протяжками равной стойкости. В табл. П7—П16 приложения представлены наработки между отказами для протяжек из стали Р6М5 при протягивании заготовок из материалов всех групп обрабатываемости раздельно для чистовой и черновой частей протяжки. Наработки чистовых зубьев даны в зависимости от скорости резания при подаче 0,02 мм, наработки черновых зубьев — в зависимости от скорости резания и подачи. В табл. П7—П15 приложения справа от ломаной линии — наработки черновых зубьев, равные наработкам чистовых зубьев и большие, чем они, а слева — наработки черновых зубьев, меньшие, чем наработки чистовых. Для того чтобы потенциально могла быть полностью использована возможная стойкость чистовой части, при проектировании протяжки следует брать те значения [c.39]

При протягивании заготовок из чугуна и труднообрабатываемых материалов режущая часть комбинированных режуще-выгла-живающих протяжек может выполняться из твердого сплава. Такие конструкции протяжек созданы, в частности, в СКВ протяжных станков (г. Минск). Сборная твердосплавная протяжка при обработке центрального отверстия в картере амортизатора автомобиля обеспечивает получение поля допуска Н7 и параметр шероховатости поверхности / а=0,63 мкм. При использовании для режущей части твердого сплава ВКЮМ стойкость протяжки между повторными заточками составляет 5000—6000 м длины протянутой поверхности. Внедрение данных протяжек позволило заменить две операции чистовое растачивание и хонингование. Стойкость протяжек в среднем в 400 раз превышает стойкость протяжек из быстрорежущей стали. Создание конструкций твердосплавных режуще-выглаживающих протяжек открывает возможности для протягивания на повышенных скоростях резания. [c.45]

Иногда применение комплектных протяжек обусловливается технологическим процессом изготовления деталей, независимо от того, что весь припуск может быть срезан одной протяжкой. Так, ншицевое отверстие часто служит технологической базой для обработки других поверхностей. При этом шлицы могут повреждаться во время установки заготовки на оправку и снятия с нее или из-за больших сил, возникающих при обработке. Это вызывает необходимость выполнять окончательную обработку шлицевого отверстия протяжкой второго технологического пере года. Если технологический процесс предусматривает протягивание заготовок до и после термической обработки, то также применяют комплектные протяжки. [c.106]

ВНИИНП-210, -225, -232, -257, графитол, графитная и другие пластичные смазки, содержащие дисульфид молибдена и графит уплотнительные (резьбовые) смазки Р-2, Р-113, Р-402, Резьбол ОМ-2, содержащие графит, порошки свинца, меди, цинка. Их можно применять при резьбо-и зубообработке, протягивании заготовок из высоколегированных сталей, высокопрочных чугунов, труднообрабатываемых материалов. Например, смазка Резьбол ОМ-2, предназначенная для герметизации и защиты от коррозии резьбовых соединений обсадных, насосно-компрессорных и бурильных труб, рекомендуется также для нарезания трубных резьб [12]. [c.165]

НМ-1 и НМ-1Ж (НИИ авиационных технологий, Украина) - соответственно легкоплавкая и пастообразная композиция на сероканифоле-вой основе темно-коричневого цвета со слабым специфическим запахом и температурой размягчения 60...65 °С для смазывания инструмента при точении, растачивании, профильном шлифовании (НМ-1), нарезании и раскатывании резьбы, развертывании (НМ-1Ж), а также при сверлении и слесарной обработке металлических заготовок, в том числе из коррози-онно-стойких и жаропрочных сталей и сплавов, ТП-1 - пластичная технологическая смазка, применяемая при сверлении, резьбонарезании, дор-новании, протягивании заготовок из сталей и сплавов. Ее наносят на инструмент из металлических тубов ТТ - карандаши твердой смазки, предназначенной для смазывания абразивных кругов на бакелитовой связке при шлифовании заготовок из сталей и сплавов [c.166]

Mobilmet 446 МНО 32,6 При абразивной и лезвийной обработке, в том числе резьбо- и зубообработке, протягивании заготовок из высоколегированных сталей. Содержат противотуманные присадки. Не содержат хлора [c.532]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...