Напряжения в составных балках

Поэтому формула (23.6) для определения напряжений в составной балке приобретает здесь простой вид [c.98]

Таким образом, продольные напряжения в составной балке при синусоидальной нагрузке являются средними взвешенными между напряжениями в монолитной балке того же сечения и напряжениями в балке, лишенной связей сдвига, причем напряжениям [c.98]

Другой вывод можно сделать относительно значений напряжений в составной балке. Они всегда являются средними между значе- [c.113]

Напряжения в составной балке, как правило, определяются в предположении, что ее части надежно соединены, так что балка ведет [c.167]

Величины напряжений в составной балке лежат между их значениями для балки монолитного сечения и для балки-пакета, лишенной связей сдвига. Они определяются формулой [c.471]

НАПРЯЖЕНИЯ- В СОСТАВНЫХ БАЛКАХ [c.119]

Окончательная эпюра напряжений по высоте составной балки представляет, таким образом, линейную комбинацию двух эпюр напряжений -линейной эпюры напряжений в монолитной балке и эпюры напряжений в балке, лишенной связей сдвига (рис. 62). [c.114]

В конструкции своего моста Д. И. Журавский очень широко пользовался деревянными балками большой высоты и составными деревянными балками. Используемый материал очень слабо сопротивлялся сдвигу вдоль волокна, и Д. И. Журавский сделал заключение о том, что касательные напряжения в подобных балках имеют первостепенное значение и ими нельзя пренебрегать. Существовавшая в то время литература не давала методов расчета касательных напряжений ). Д. И. Журавский решил эту задачу и с тех пор [c.648]

Напряженное состояние составной балки представляется в виде частного решения, соответствующего монолитному сечению, и общего решения, зависящего от длины стержня. Деформация связей сдвига существенно влияет на распределение нормальных и касательных напряжений в составных стержнях лишь в сечениях, близко расположенных к характерным точкам (концы стержня, места приложения сосредоточенных сил и др.). При Хх 4 влияние местного фактора пропадает и напряжения можно определять как для монолитного стержня. [c.471]

У ж и к Г. В. Составные балки (стержни) как средство повышения несущей способности и предотвращения хрупкого разрушения в местах концентрации напряжений. Доклады АН СССР , т. 126, 1959, № 1. [c.252]

При вычислении напряжений в составных стальных балках или сплошных фермах влияние ослабления сечения заклепочными отверстиями обычно принимают во внимание, полагая, что все отверстия находятся в одном и том же поперечном сечении балки ) (рис. 115, а), и вычисляют для уравнения (57) площади, ослабленной отверстиями. [c.118]

В некоторых случаях, например при расчете составных балок, определяют значения Т касательных сил, действующих в сечениях балки, параллельных нейтральному слою и приходящихся на единицу ее длины. Эту величину найдем, умножив значение напряжения т на ширину сечения Ь [c.258]

При расчете на прочность составная балка рассматривается как одна монолитная балка, имеющая сложное поперечное сечение, состоящее из нескольких простых. Наибольшие нормальные напряжения в поперечных сечениях определяются по формуле [c.285]

При расчете применяются те же формулы напряжений, что и в сплошных балках. Расчет составных балок показан на примерах. [c.206]

В отличие от идеально пластических систем, в которых начальные напряжения совершенно не влияют на максимальную нагрузку, определенную при условии, что на любом из структурных уровней не происходит заметных геометрических изменений, эти напряжения, вероятно, играют значительную роль в хрупких однородных и во многих составных материалах. Следовательно, в композитах стоит создавать искусственно высокие сжимающие начальные напряжения на поверхностях стекловолокон или частиц, изготавливать предварительно напряженные железобетонные армированные балки, задавать начальную систему растягивающих сил в работающих на сжатие элементах статически неопределимых ферм. Также следует предусматривать меры для придания композиту способности к торможению трещин, особенно вблизи поверхности раздела. [c.26]

Приведенные зависимости получены для случая, когда балка, имеющая слоистую конструкцию с наполнителем, рассматривается как балка из композита. Когда изгибающий момент по длине является неодинаковым, конструкция балки приближается к составной конструкции. Отношение напряжения в облицовочном материале при отсутствии адгезии между облицовочным материалом и наполнителем к на- [c.46]

Формула ( 1) дает возможность быстро определять знак и порядок величины напряжения в любой точке составной балки. [c.114]

Часто составной балке или пакету перед постановкой связей сдвига придают выгиб или строительный подъем. После освобождения пакета связи сдвига оказываются напряженными, причем напряжения в них могут быть определены из уравнений составного стержня (5.17). Свободные члены этих уравнений вычисляются по формуле (5.13), где все N° следует положить равными нулю, а момент М°- принять [c.144]

На практике обычно не проверяют величины главных напряжений для прокатных балок. В случае же составных (клепаных или сварных) балок, у которых более тонкая и высокая стенка, необходимо производить проверку эквивалентного напряжения. Составные балки изготовляют в тех случаях, когда при подборе сечения балки требуемый момент сопротивления, определенный расчетом, выше, чем у наибольшей стандартной прокатной балки Л Ь 706, для которой Wx = 5010 см . [c.143]

Так как изгибающий момент по длине балки меняется, целесообразно в целях экономии применять балки переменного сечения, выбирая закон изменения сечення так, чтобы нормальное напряжение в крайних волокнах по длине продета балки было постоянным. Практически трудно осуществить непрерывное изменение момента инерции балки составного [c.206]

В схемах 4 и 5 на первом этапе, когда касательные усилия по швам меньше предельного значения, составная балка работает как балка монолитного сечения. Второй этап (д = до) соответствует совместному изгибу пакета балок, состоящего из отдельных слоев. Процесс разгрузки состоит из двух этапов, аналогичных процессу нагружения. В работах [3, 6] исследовано конструкционное демпфирование в балках, состоящих из многих слоев. Отличительной особенностью конструкционного демпфирования является возможность в определенных пределах управлять потерями на трение. На рис. 4 приведены два характерных графика, полученных практически и экспериментально в работе [13] и относящихся к схеме 4 табл. 2. Кривая 1 показывает изменение коэффициента поглощения г ) в зависимости от величины р поперечного прижатия слоев. Кривая 2 представляет зависимость коэффициента поглощения от амплитуды наибольшего напряжения Ота.х в заделке, отнесенного к пределу выносливости а 1. Коэффициент поглощения [c.475]

Кроме разработки теории касательных напряжений при изгибе, Журавским впервые была создана общая теория расчета ферм с параллельными поясами на действие неподвижной и подвижной (от веса движущегося поезда) нагрузок. Им был разработан приближенный метод расчета многопролетных статически неопределимых ферм, создана теория расчета связей (шпонок, болтов, заклепок) и стыков в составных (деревянных и стальных) балках, произведены на машинах собственной конструкции обширные опыты по изучению прочностных характеристик древесины на растяжение, сжатие скалывание и изгиб, установлены общие основания для назначения допускаемых напряжений в деревянных и стальных элементах конструкций, разработана методика опытного изучения на моделях работы конструкций под нагрузкой. Попутно Журавским были разрешены некоторые статически неопределимые задачи. [c.222]

Г. И, наконец, рассмотрим ход расчета балки составного несимметричного сечения. Пусть необходимо определить величину допускаемого изгибающего момента для балки, защемленной одним концом в стену, если пара сил расположена на другом конце в главной плоскости инерции. Размеры сечения в мм показаны на рлс. 175. Про.гет балки /=0,6 м. Допускаемое напряжение [о]=1600 кГ/сч . [c.247]

Имеются попытки распределять общий изгибающий мо.мент между верхним и нижним путями пропорционально их жесткостям (поскольку их прогиб можно считать одинаковым), а общий прогиб определять по сумме номинальных моментов инерции сечений путей. Однако, как показали эксперименты, при таком способе не учитывают жесткости хомутов, что дает завышенные результаты фактические напряжения и прогиб получаются меньшими. Наличие верхнего пути комплексной двухпутной балки увеличивает общую жесткость балки однако нельзя рассчитывать такую двухпутную балку по общей жесткости составного сечения. Эксперименты показывают, что действительные прогибы и напряжения получаются значительно большими, чем найденные при расчете по общей жесткости всего составного сечения. Следовательно, в действительности имеет место промежуточная расчетная схема. [c.192]

Предполагается, что силы трения на контактных поверхностях постоянные и отвечают закону сухого трения, а напряжения и деформации во всех элементах составного стержня связаны законом Гука. Схемы простейших составных балок, зависимости. между действующей нагрузкой и перемещением на различных этапах нагружения, а также петли конструкционного гистерезиса приведены в табл. 2. Схема 1 представляет собой простейшую модель рессоры, составленной из двух листов, которые заделаны в корневом сечении и имеют точечный контакт на другом конце [1, 10]. На первом этапе нагружения, когда еще нет проскальзывания по контакту, балка рассчитывается как П-образная статически неопределимая рама. На втором этапе нагружения, после того как произошло проскальзывание по контактной плоскости, монолитность системы нарушается и она будет деформироваться как две балки. При разгрузке наблюдаются два аналогичны.х этапа, только силы трения, изменяясь, перейдут через нуль и в конце третьего этапа достигнут предельной величины с обратным знаком. [c.475]

Рис. 2.19. Зависимость отношения напряжения в составной балке сг, к напря-

Отсюда легко перейти к продольным напряжениям. Однако их можно определить и несколько иным путем. Положим, что нас интересуют продольные напряжения в какой-то точке А. Если бы балка бььла монолитной, то напряжения в этой точке определились бы с помощью обычной формулы сопротивления материалов. Обозначим эти напряжения через. В составной балке, лишенной связей сдвига, напряжения в точке А при данной нагрузке также определяются без труда. Эти напряжения мы обозначим через. Таким образом [c.87]

Из предыдущих рассуждений видно, что при определении напряжений в составных двутавровых балках для упрощения вычислений сделано несколько допущений. Это до некоторой степени уменьшает точность вычисления напряжений, ч 0 должно быть принято во внимание при выборе допускаемых напряжённй для составных балок ). [c.120]

Возьмем балку, составленную из двух ничем не скрепленных брусьев, и нагрузим ее изгибающей силой, как показано на рис. 133. Каждый отдельный брус в этом случае будет вести себя, как самостоятельная балка, верхние волокна брусьев будут сжиматься, а нижние — растягиваться. Опыт показывает, что концы такой составной балки принимают прн изгибе ступенчатое расположение, т. е. что отдельные брусья сдвигяются друг относительно друга в продольном направлении. В целой балке ступенчатости концов не получается. Очевидно, в этом случае упругие силы, возникающие в продольных слоях балки, препятствуют этому продольному сдвигу. На рис. 133 показаны стрелками эти касательные усилия. Существованием продольного сдвига, в частности, объясняется появление продольных трещин в балках, материал которых, как, например, дерево, плохо сопротивляется скалыванию вдоль волокон. Убедившись в существовании касательных напряжений при изгибе, перейдем к определению их величины и закона распределения по высоте балки. При этом рассмотрим простейший случай, когда балка имеет прямоугольное сечение. В случае прямоугольного сечения можно предположить, что касательные напряжения в поперечном сечении параллельны поперечной силе Q и что величина их не изменяется по ширине балки, т. е. вдоль нейтральной оси z—z. Такое предположение, как показывают точные исследования, дает весьма небольшую ошибку. [c.231]

Соединения на 1Шонках и врубках обычно снабжаются стяжными болтами, прижимающими один брус к другому со значительной силой. Работа болтов, как поперечных связей, придает составному брусу в поперечном направлении достаточную жесткость, не уступающую жесткости монолитного бруса. Таким образом, для связей рассматриваемого типа оба коэффициента 4 и / б шз-ки к бесконечности. Это не значит, конечно, что прочность составной балки на врубках или шпонках равна прочности монолитной балки того же сечения. Именно вследствие большой жесткости врубок и шпонок на сдвиг напряжения в них распределяются [c.22]

При увеличении числа связей сдвига составная балка приближается к монолитной, причем увеличивается ее жесткость и соответственно уменьшаются максимальные краевые напряжения в балке, определяемые по формуле (32.1). Действительно, при )ше-личении коэффициента жесткости связей сдвига 4 возрастает значение и значение V (32.2).Напряжения же б в материале балки приближаются к значениям, которые они имели бы в монолитной балке. В то же время увеличение создает большую концентрацию сдвигающих напряжений у опор, поэтому максимальные напряжения t в связях сдвига увеличиваются. Таким образом, несуидая способность балки, определенная по максимальным краевым напряжениям 6, с возрастанием 4 )шеличивается, а определенная по максимальным напряжениям в связях сдвига г — уменьшается. Оптимальным коэффициентом будет такой, при котором несущая способность балки, определенная обоими этими способами, оказывается одинаковой. [c.114]

В работе Замечания относительно сопротивления бруса, подверженного силе, нормальной к его длине (1855 г.) впервые Д. И. Журавским деется теория расчёта касательных напряжений в балках с поперечной нагрузкой соответствующая формула носит его имя. Д. И. Журавский впервые показал возможность разрушения балок не только от разрыва волокон, но и от продольного расслаивания под действием, как теперь принято говорить, касательных напряжений, особенно опасных для деревянных балок им же создана теория расчёта составных балол, соединяемых шпонками или заклёпками. [c.61]

Изменение сечения поясов в составных бистальных балках не рекомендуется. Однако замена низколегированной стали углеродистой (без изменения сечения пояса) на участках, где напряжения в поясах меньще, позволяет получить конструкцию с более полным использованием материала. [c.69]

Применяют в составных деревянных балках шпонки,подобноа,Ь,с,... (рис. 103, а). Наблюдения над зазорами у шпонок (рис. 103,6) да1дт возможность определить направление скольжения в случае составной балки и, следовательно, направление касательных напряжений, действующих по нейтральному слою в цельной балке ). [c.104]

Если балка имеет продольную ось симметрии, то ее напряженное состояние обратно симметрично по отношению к этой оси. Поэтому можно заранее сказать, что в симметрично составленной балке симметричные обобщенные неизвестные обращаются тождественно в нуль, благодаря чему количество независимых дифференциальных уравнений (1) значительно уменьшается по сравнению с общей задачей о расчете составного стержня. В частности, для балки, симметрично составленной из трех брусьев, приходится учитывать лишь одно обобщенное сдвигающее усилие 7 , и расчет такой балки сводится к расчету балки из двух брусьев без всяких дополнительных вычислений. Необходимо лишь при этом заменить значенияА и гг в балке из двух брусьев соответственно на Л и определенные для симметрично составленной балки из трех брусьев (9.5). [c.81]

Высота верхней поперечины может быть по всей длине одинаковой, равной высоте подколонных гнезд или увеличенной в центральной части. Высота верхней поперечины в подколонных гнездах обычно составляет 2,5—3,5 диаметра колонн. Верхние поперечины прессов больших усилий выполняют составными. Плоскость разъема составных поперечин обычно параллельна фронту пресса стяжные болты составных поперечин воспринимают только растягивающие усилия. При давлении рабочей жидкости до 20 МПа верхнюю поперечину иногда отливают совместно с рабочим цилиндром. Верхнюю поперечину рассчитывают так же, как балку на двух опорах, в которой расстояние между опорами принимается равным расстоянию между осями колонн по фронту пресса. Половину усилия от каждого плунжера прикладывают в центре тяжести полуколец, представляющих опорную поверхность фланца соответствующего цилиндра. Допускаемое напряжение для стального литья составляет 50— 70 МПа. [c.334]

Проведенные испытания показали, что почти любой технологический процесс изготовления балки составной конструкции приводит к понижению прочности стали. Например, из табл. 10.4 видно, что предел выносливости простой прокатной двутавровой балки близок к пределу выносливости обычного плоского образца из конструкционной стали. Однако при изготовлении сварной балки с поясами, приваренными к стенке, предел выносливости оказывается более низким. Понижение предела выносливости зависит от используемого материала и от деталей конструкции балки (например, непрерывный или прерывистый угловой шов в месте приварки пояса к стенке). Наличие прочих деталей, например, накладок ИЛИ ребер жесткости, приваренных к основным силовым элементам, нагруженным растягивающим усилием, при изгибе балки приводит к дальнейшему понижению выносливости. Аналогичное пониженпе прочности при переменных напряжениях наблюдается также и в балках клепаной конструкции [3]. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...