Вывод уравнения силы тяги

Вывод уравнения силы тяги [c.9]

Какие допущения принимаются при выводе уравнения силы тяги жидкостного ракетного двигателя [c.40]

Проделайте вывод уравнения силы тяги, в случае если нельзя пренебречь количеством движения впрыскиваемого топлива. [c.40]

Может показаться странным, что величина тяги зависит лишь от градиента потенциала V/dB ускоряющей зоне. При заданной величине этого градиента и при соблюдении ограничений, налагаемых законами движения пространственного заряда, тяга не зависит от массы ионов, их скорости, секундного расхода и мощности пучка, хотя все эти величины тесно взаимосвязаны между собой. Из уравнений (7.35) и (7.36) можно сделать вывод, что сила тяги F есть по существу электростатическая сила. Известно, что на проводящую поверхность, помещенную в электростатическое поле, действует сила [c.278]

Во втором разделе рассмотрены основы газовой динамики. Изложены законы движения газов с дозвуковой и сверхзвуковой скоростями. Дан вывод уравнений расхода и энергии потока газа. Показано применение уравнений энергии для расчета элементов турбореактивного двигателя и силы тяги воздушно-реактивного двигателя. В третьем разделе рассмотрены вопросы теплопередачи. Приведены сведения по теплообмену различными способами теплопроводностью, конвекцией и излучением. [c.2]

При выводе уравнения (15.236) мы полагали, что давление газов в выходном сечении сопла двигателя Ра равно давлению окружающей среды Ро В действительности это не соблюдается. На высоте несколько десятков километров мы имеем почти вакуум и давление газов в выходном сечении сопла Ра значительно выше давления окружающей среды р . Поэтому при подъеме ракеты появляется так называемая статическая составляющая силы тяги, равная 5к (Ро Ро) Она создает дополнительную скорость истечения газов , [c.493]

В гл. 1 авторы приводят один из возможных методов классификации ракетных двигателей и рассматривают общее уравнение тяги, систему к. п. д. и возможные источники энергии для ракетных аппаратов (химические, ионные, на основе свободных радикалов, синтеза и деления ядер). Следует отметить, что приводимый авторами вывод уравнения тяги на основе интегрирования сил давления полностью соответствует современным представлениям и позволяет более глубоко уяснить физический смысл возникновения тяги и изменения ее на нерасчетных режимах, чем обычный вывод, основанный на теореме импульсов. Определен--ный интерес представляет также подробный анализ полетного к. п. д., в котором наряду с правильным определением этого коэффициента критически рассмотрены распространенные, к сожалению, неправильные представления об этой величине, приводящие к ряду недоразумений в учебной литературе. [c.6]

В дальнейшем, в связи с тем, что сила тяги на крюке незначительно влияет на колебания корпуса машины, а лишь вызывает постоянный дифферент корпуса, при выводе и анализе уравнений движения машины примем эту силу равной нулю. [c.35]

Вывод формулы внутренней тяги воздушно-реактивного или ракетного двигателя осуществляется для изолированного двигателя и дается либо в виде определения равнодействующей сил давления, действующих на внешние и внутренние поверхности двигателя, либо с использованием уравнения количества движения (уравнения импульсов) при соответствующем выборе контрольной поверхности (рис. 1.1). [c.20]

В первом приближении снаряд можно представить в виде некоторой системы, состоящей из топлива, баков, двигателя и полезной нагрузки. Если предположить, что к нему применимы такие масштабные закономерности, как пропорциональность веса баков весу топлива, веса двигателя силе тяги и т. п., то проблему оптимизации конструкции можно свести к тому, что к системе уравнений, определяющих траекторию, добавится еще система алгебраических соотношений. Однако даже ценой введения таких довольно сомнительных предположений не удается получить достаточно простых и ясных результатов. Даже для двухступенчатого снаряда окончательная система уравнений столь сложна, что не позволяет получить аналитически какие-либо существенные выводы о характере взаимосвязи параметров конструкции и может быть решена только численно. [c.60]

Уравнения движения ракеты. Будем полагать, что на ракету при ее полете действуют две силы — сила тяги и сила тяжести. Влиянием сил сопротивления будем пренебрегать. Это допущение вполне оправдано тем, что ракета с рассматриваемой двигательной системой должна, как правило, использоваться для полетов за пределами земной атмосферы, куда она выводится с помощью обычной химической ракеты. [c.287]

Для достижения наибольшей дальности полета следует идти по пути увеличения конечной скорости ракеты на активном участке. Следуя работе [160], будем при выводе основной формулы для конечной скорости ракеты учитывать тягу двигателя и составляюш ую силы тяжести, касательную к траектории. Кроме того предполагается, что сопротивлением воздуха можно пренебречь косинус угла атаки полагается равным единице. В этих условиях уравнение движения в проекции на касательную к траектории имеет вид [c.83]

При рассмотрении основных законов движения газа мы будем применять те же допущения, которые были использованы ранее при выводе уравнения силы тяги движение газа считается установившимся и одномерным. Кроме того, в данном разделе мы не будем учитывать влияния на течение газа вязкости и соответ-стпуюл(лх ей сил трения. [c.75]

Здесь нулевая гармоника 0о — это средний угол установки лопасти, а первые гармоники ряда характеризуют циклическое изменение угла установки с частотой 1. Изменение угла установки лопасти происходит по двум причинам. Во-первых, при работе винта возникают упругие деформации лопасти и элементов цепи управления (динамические степени свободы). Это движение описывают уравнения, которые выводятся из условия равенства нулю суммы моментов, действующих на лопасть относительно ее оси. Во-вторых, угол установки изменяется вследствие действия системы управления. Именно изменением угла установки лопастей летчик управляет вертолетом. Моменты относительно оси лопасти малы, а изменения подъемной силы, вызванные действием управления, значительны, так как происходит непосредственное изменение угла атаки. Поэтому управление углом установки лопастей — весьма эффективный способ управления силами, создаваемыми несущим винтом. Обычно управление охватывает только нулевую и первую гармонику, т. е. задает угол установки 0 = 0о-f 0i os -f 0и sirni без учета деформаций. Среднее значение 0о называют общим шагом винта, а сумму первых гармоник с коэффициентами 0i и 0и — циклическим шагом. Изменение общего шага позволяет управлять в основном средними силами на лопастях, а значит, величиной силы тяги винта, изменение же циклического шага дает возможность управлять ориентацией плоскости концов лопастей (т. е. первыми гармониками махового движения), а значит, наклоном вектора силы тяги. Угол 0i определяет поперечный наклон вектора силы тяги, угол 01S — продольный. [c.163]

Сочетание ВУ с устройством прямого измерения изменяет все характеристики весов чувствительность, период колебаний, условия демпфирования, уравнение движения [13]. Для вывода уравнения движения воспользуемся уравнением Лагранжа, рассматривая весы как динамическую диссипативную систему с одной степенью свободы. Изменением углов наклона тяг, вследствие их малости, при колебаниях весов можно пренебречь и за обобщенную координату принять угол отклонения коромысла, а за обобщенную скорость производную этого угла по времени. Силы сопротивления жидкостного успокоителя колебаний и силы сопротивления ножевых опор принимаем пропорциональными первой степени скорости, коэффициент жесткости упругого элемента силоизмерителя считаем постоянным, не зависящим от деформации. С учетом этого получим дифференциальное уравнение колебаний при внутридиапазонном уравновешивании [c.82]

Как известно из вывода уравнения тяги двигателя, реактивная сила возникает только за счет изменения катичества движения потока газов вдоль оси двигателя, т. е. только за счет составляющих скорости, параллельных оси двигателя Ш / (фиг. 110). [c.299]

В заключение можно отметить, что при выводе выражения тяги нами были сделаны некоторые замаскированные упрощения. Ускорение г) закрепленной на стенде ракеты мы приняли равны.м нулю. Между тем центр масс ракеты вследствие сгорания топлива с.мещается. Поэто.му уравнение равновесия следовало бы, строго говоря, заменить уравнением движения, введя производные от координаты центра масс по времени. Рассматривая пустотную тягу как равнодействующую сил внутрикамер-ного давления рг, мы пренебрегли тягой, создаваемой жидким топливом при впрыске в ка.меру. Наконец, масса находящихся в камере газов должна либо включаться, либо не включаться в общую массу ракеты М, смотря по тому, где проводится поверхность, отделяющая ракету от отбрасываемого рабочего тела. Учет перечисленных особенностей, однако, приводит к совершенно ничтожным числовым поправкам, и ими с полным основанием пренебрегают. [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...