Тяга пустотная

Отличие стартовой тяги от пустотной определяется площадью выходного сечения сопла и для реальных двигателей лежит в пределах 10—15%. [c.22]

Таким образом, пустотная тяга представляет собой результирующую сил давления, распределенных по внутренней поверхности камеры. В дальнейшем мы увидим, что это давление не [c.22]

Удельная тяга зависит от высоты полета, и было бы неудобно, называя этот основной параметр двигателя, указывать дополнительно соответствующую высоту полета. Поэтому, когда хотят охарактеризовать эффективность двигателя, то называют обычно его пустотную удельную тягу [c.25]

Скорость ракеты в идеальных условиях мы определяли через постоянную эффективную скорость истечения хЮе (1.9), которая определяет и пустотную удельную тягу. Для рассматриваемого полета за пределами атмосферы это правильно. Но значительная часть траектории располагается в пределах земной атмосферы, где удельная тяга ниже пустотной. Значит, необходимо учесть барометрическое давление рн. Но сделать это с помощью приведенных ранее элементарных выкладок не удается. Барометрическое давление представляет собой функцию высоты, задаваемую в табличной форме, а чтобы найти высоту, требуется еще раз проинтегрировать скорость. [c.35]

Располагая результатами баллистических расчетов и условиями весового баланса, можно путем последовательных приближений от безразмерных проектно-баллистических параметров перейти к определению абсолютных весовых характеристик ракеты. Положим, мы остановили выбор на определенном типе топлива. Значит, известно примерное значение пустотной удельной тяги. При определенном опыте можно ориентировочно указать и значение удельной тяги у поверхности Земли. Нагрузка на мидель ры. меняется в достаточно широких пределах, но ее средним значением допустимо задаться, поскольку степень ее влияния на остальные параметры относительно невелика. Остается задаться только значением параметра Уо. Результаты решения баллистической задачи позволяют по четырем параметрам определить пятый — 1к- Но если известно vo и Цк, то обраш,аясь к уравнению весового баланса (1.20), можно, временно заморозив весовые коэффициенты, т. е. приняв их наиболее вероятные значения, определить отношение 0 . г к Оо. Поскольку вес полезного груза мы полагаем заданным, легко определяется стартовый вес Со, а затем — конечный вес ракеты, вес топлива и тяга двигателя. Когда эти параметры определены, следует уточнить значения весовых коэффициентов и повторить вычисления. При правильно построенном алгоритме эта процедура быстро сходится. Таким образом, для принятой стартовой нагрузки на тягу о мы получаем требующие дальнейших уточнений значения абсолютных весовых характеристик ракеты. Однако, поскольку значение Уо было взято достаточно произвольно, есть возможность взять новое и, повторив процедуру, найти новый стартовый вес. В результате ряда подобных операций выявляется значение о, обеспечивающее, например, мини.мальный стартовый вес. [c.45]

Кислородно-керосиновое топливо, к которому можно было перейти только на достаточно высоком конструкторском и технологическом уровне двигателестроения, обеспечило в данном случае 314 единиц пустотной удельной тяги. Такая цифра и по сей день считается достаточно высокой, хотя к настоящему вре- [c.70]

Мы приходим таким образом к забавному выводу. Найденная заведомо неправильным способом удельная тяга как раз и представляет собой расходный комплекс р. Действительная пустотная удельная тяга больше, чем р. Это различие обусловлено формой сопла — его сужающейся и расширяющейся частью. И если ввести поправочный коэффициент кр, который назы- [c.174]

В итоге удельная пустотная тяга представлена в виде двух сомножителей расходного комплекса р, зависящего только от свойств топлива, и коэффициента кр, который характеризуется размерами и формой расширяющегося сопла. Коэффициент пустотной удельной тяги — величина безразмерная и для существующих двигателей меняется в пределах от 1,6 до 2,1 в зависимости от параметров сопла и свойств рабочего тела — от показателя адиабаты к [c.175]

Заметим попутно, что такая конкретизация выходного давления представляет собой следствие только конструктивных параметров сопла Значит, если обратиться к выражению (4.22), то выходное давле ие ра сказывается лишь на коэффициенте пустотной удельной тяги кр, который как раз и отражает роль сопловой части. Что же касается расходного комплекса р, то для него указывать давление на выходе нз сопла не имеет смысла. Можно лишь указать давление в камере, например, рюо- Да и то такое указание не всегда обязательно, поскольку, как мы уже знаем, р в зависимости от давления р меняется в очень малой степени. [c.178]

Увеличение степени расширения сопла во всех случаях приводит к увеличению скорости истечения и к увеличению пустотной удельной тяги. Однако при работе в условиях атмосферы лимитируется давление ра, которое должно быть не меньше того значения, при котором поток мог бы быть заторможен внешним давлением в пределах самого сопла. И наконец, максимум удельной тяги двигателя достигается в условиях расчетного режима при ра = рн- [c.183]

При старте с Земли тяга в таких случаях имеет наименьшее значение, а затем возрастает, становясь в пределе равной пустотной тяге (рис. 4.14) за пределами атмосфер тяга остается постоянной, и высотная характеристика уже теряет смысл. [c.184]

Если рассматривать тягу ракетного двигателя в пустоте р = 0), то из (1.13) в соответствии с данным в разделе 1.1 определением потока импульса величина тяги РД в пустоте (или пустотная тяга) есть ни что иное, как поток импульса газов, истекающих из сопла [c.21]

Описанная примерная последовательность вычислительных операций основана па фиксированной удельной пустотной тяге, произвольно взятой удельной тяге у поверхности Земли и на неопределенном значении принятой нагрузки на мидель. Последний из этих параметров — определяется по весу ракеты и ее удлинению, поскольку компо ювочная схема так или иначе уже прорисовывается на первой стадии проектирования. Что же касается удельных тяг — пустотной и у поверхности Земли, то их Значения зависят не только от типа топлива, но и от таких характеристик двигателя, как давление в камере (или в камерах) [c.45]

Примером формовочной установки может служить установка для производства пустотных панелей (рис. 273). В этой установке траверса 3 с вибровкладышами 4 перемещается по направляющим при помощи канатной тяги электрореверсивной лебедкой 1. Запасовка каната через направляющие [c.321]

Пользуясь формулами (64) и (270), находим, что при у = 40 м1сек и с = 4000 м сек величина для рассматриваемого способа будет всего яа 8,46% больше, чём пустотной ракеты, если в момент изменения направления тяги после участка вертикального взлета скорость ракеты равна 1 км сек. [c.148]

Р1так, истекающую струю газов мы отделили от ракеты плоскостью, проходящей через выходное сечение сопла. Но как было сказано ранее, это не единственное решение. В частности, разделение можно произвести по внутренней поверхности камеры, заменив действие отброшенных газов на стенки камеры некоторым изменяющимся вдоль оси давлением Рг, приводящим к возникновению результирующей силы Рг (рис. 1.5). Нетрудно догадаться, что результирующая Рг как раз и представляет собой пустотную тягу Рп, из которой для определения тяги на высоте И следует вычесть произведение 8арн, т. е. [c.22]

В заключение можно отметить, что при выводе выражения тяги нами были сделаны некоторые замаскированные упрощения. Ускорение г) закрепленной на стенде ракеты мы приняли равны.м нулю. Между тем центр масс ракеты вследствие сгорания топлива с.мещается. Поэто.му уравнение равновесия следовало бы, строго говоря, заменить уравнением движения, введя производные от координаты центра масс по времени. Рассматривая пустотную тягу как равнодействующую сил внутрикамер-ного давления рг, мы пренебрегли тягой, создаваемой жидким топливом при впрыске в ка.меру. Наконец, масса находящихся в камере газов должна либо включаться, либо не включаться в общую массу ракеты М, смотря по тому, где проводится поверхность, отделяющая ракету от отбрасываемого рабочего тела. Учет перечисленных особенностей, однако, приводит к совершенно ничтожным числовым поправкам, и ими с полным основанием пренебрегают. [c.23]

Переход к новой силовой схеме был связан, естественн ), с одновременным решением и ряда других принципиальных вопросов. Это касалось прежде всего конструкции двигателя. Двигатель РД-101, установленный на ракете В2А, обеспечивал 37 и 41,3 тс земной и пустотной тяги или 214 и 242 единицы удельной тяги у поверхности Земли и в пустоте соответственно. Достигалось это повышением концентрации спирта до 92%, повышением давления в камере и дополнительным расширением выходного сечения сопла. Создатели двигателя отказались от жидкого катализатора для разложения перекиси водорода. Он был заменен твердым катализатором, заранее закладываемым в рабочую полость парогазогенератора. Таким образом, число жидких компонентов уменьшилось с четырех, как это было у Фау-2 , до трех. Появился и новый, ставший вскоре традиционным, торовый баллон для перекиси водорода, удобно вписывающийся в компоновку ракеты. Было положено начало и некоторым другим нововведениям, перечислять которые здесь не имеет смысла. [c.58]

Смесевые топлива способны обеспечить пустотную удельную тягу порядка 290—300 единиц, в то время как баллиститные пороха не позволяют пока подняться выше 230—240 единиц. Как видим, смесевые топлива по удельной тяге уже способны не только конкурировать с некоторыми приемлемыми жидкими топливами, как, например, кислород — этиловый спирт, но и превосходят их по этому показателю. [c.150]

Давление в камере ро и степень расширения сопла 8а/5кр входят в число проектно-коиструктивиых параметров, оптимизируемых при проектировании ракеты. С повышением давления ро уменьшаются габаритные размеры камеры, снижается (как мы увидим в дальнейшем) степень диссоциации и соответсгвеиио несколько повышается удельная тяга, но вместе с тем повышение давления утяжеляет систему подачи, и ухудшаются весовые характеристики двигательной установки. Увеличение степени расширения сопла также влечет за собой увеличение веса двигательной установки, но при этом увеличивается скорость истечения и соответственно возрастает пустотная удельная тяга. Если же двигатель работает в условиях внеитего атмосферного давления, то, увеличивая степень расширения сопла, можно получить не увеличение, а снижение удельной тяги. [c.182]

С увеличением площади выходного сечения сопла 5а скорость истечения Ша возрастает, но одновременно уменьшается давление ра, а вместе с тем растет отрицательная составляющая барометрического давления 8арн- Количественную меру между приобретенным и потерянным прп изменении 5а легко установить, если вспомнить, что тяга представляет собой результирующую сил давления, распределенных по внутренней и внешней поверхностям камеры. Рассмотрим сопло, работающее в режиме перерасширения. Суть такого наименования определяется тем, что истекаюищй в атмосферу поток расширился настолько, что давление на выходе ра стало ниже атмосферного рн (рис. 4.12). Сумма проекций сил давления, распределенных по внутренней поверхности, на ось камеры дает пустотную тягу тюа 8аРа- Сумма проекций сил атмосферного давления дает обратную статическую составляющую —Зари- [c.182]

Полученное выражение для дроссельной характеристики представляет собой уравнение прямой, отсекающей на оси ординат отрезок —Зарн (рис. 4.15). Наклон прямой определяется эффективной скоростью истечения или значением пустотной удельной тяги [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...